Predmetni izum odnosi se na područje tehnologije laserskih aditivnih popravka, a posebno na materijal za lasersko oblaganje i metodu laserskog oblaganja za ojačavanje strojnog rezača štita.

Strojevi za štitove naširoko se koriste u izgradnji raznih projekata tunela. Štitni strojni rezač izravno djeluje na površinu iskopa. Zbog teškog radnog okruženja, nestabilnog opterećenja i velikog udarnog opterećenja, jedan je od najlakše oštećenih dijelova tijekom procesa iskopavanja. Prilikom rada na složenoj stijenskoj površini, kako bi se osigurala ciljna stanica razbijanja stijena, mehanički potisak se povećava, a trošenje rezača je vrlo ozbiljno. Istovremeno, zbog složenosti radnog okruženja štitnog stroja, razmatra se i udarna žilavost rezača. Mehanička svojstva postojećeg rezača dosegla su vrhunsku vrijednost i teško ih je dalje poboljšavati. Prema analizi teorije trenja i trošenja, povećanje tvrdoće će poboljšati otpornost rezača na trošenje. Trenutačno je glavna metoda modifikacije alata nanošenje premaza otpornog na habanje.

Kao nova tehnologija ojačanja s visokim stupnjem slobode, tehnologija laserskog oblaganja može se koristiti za ojačavanje dijelova, popravak i ponovnu proizvodnju dijelova itd. Kombinacija brzog zagrijavanja i brzog hlađenja može učinkovito pomoći u poboljšanju organizacije i poboljšanju učinka ojačanja; stupanj razrjeđivanja premaza je nizak, što dodatno osigurava da je učinak premaza u skladu s izvornom namjerom dizajna; obloga se lako postiže metalurškim lijepljenjem, osiguravajući pouzdanost alata u budućim operacijama; tvrde čestice otporne na habanje poboljšavaju tvrdoću i otpornost na habanje, dok kontroliraju udio čvrste vezne faze kako bi se poboljšala žilavost i izbjegla lomljivost. Međutim, postupak laserskog oblaganja ograničen je učinkom kompozitnih praškastih materijala, a sloj oblaganja sklon je defektima kao što su pukotine i inkluzije, što ograničava upotrebu lasersko oblaganje u području ojačanja štitnih strojnih rezača. U kombinaciji s teoretskom potporom mehanizma za lomljenje stijene rezačem, parametrima stijene i postojećim istraživanjem sloja obloge otpornog na habanje, analizirani su specifični zahtjevi rezača štitnog stroja za čvrstoću, žilavost i otpornost na habanje. Budući da štitna ploča za kuhanje ima stroge zahtjeve u pogledu žilavosti i otpornosti na habanje, potrebno je koristiti slojni materijal za lasersko oblaganje s dvostrukim mehanizmom čvrste vezne faze i tvrdih čestica otpornih na habanje. Međutim, kako se povećava maseni udio tvrdih čestica otpornih na habanje, čimbenici koji utječu na performanse sloja obloge postaju komplicirani, a lokalna koncentracija naprezanja i izvori pukotina rastu.

Ukratko, pod premisom osiguravanja dobrog učinka lijepljenja i izvrsnih učinaka naknadne obrade sloja obloge ploče za kuhanje, dobivanje snažnog i žilavog premaza od legure koji može zadovoljiti upotrebu stroja za zaštitu je hitan problem koji treba riješiti. S obzirom na to, ovaj izum je posebno predložen.

Kako bi se riješili gore spomenuti problemi, ovaj izum daje materijal za lasersko oblaganje i metodu laserskog oblaganja za ojačavanje štitne ploče stroja za rješavanje gore spomenutih problema. Srž ovog izuma je: miješanjem krupnozrnatog sferičnog volfram karbida (promjera 50μm-100μm) i sitnozrnatog sferičnog volfram karbida (promjera 20μm-45μm) s prahom legure na bazi željeza i zatim oblaganjem površine ploče za kuhanje. , kontrolom ukupnog omjera volfram karbida (WC) i podešavanjem omjera velikih i malih čestica, prednosti svakog raspona veličine čestica sferičnog volfram karbida su maksimizirane, a mehanička svojstva sloja obloge su sveobuhvatno poboljšana. WC čestice imaju visoku tvrdoću i otpornost na trošenje. Kao tvrda faza u kompozitnom premazu, njegova vlastita visoka tvrdoća (preko 2000HV0.3) i učinak zaštite koji donosi mogu učinkovito ojačati sloj obloge. Međutim, kada maseni udio volfram karbida u sloju obloge na bazi željeza prelazi 50%, osjetljivost na pukotine raste. Stoga, kako bi se zadovoljili zahtjevi upotrebe štitne ploče za kuhanje stroja, potrebno je kontrolirati maseni udio volfram karbida. Matrica materijala koristi prah legure na bazi željeza visoke čvrstoće kako bi se dobio ojačavajući materijal za lasersko oblaganje ploče za kuhanje koji štedi materijale kobalt/nikl.

Kako bi se postigla gore navedena svrha, ovaj izum usvaja sljedeću tehničku shemu:

Laserski obložni materijal za ojačavanje ploče za kuhanje zaštitnog stroja, koji se sastoji od osnovnog sloja i sloja otpornog na habanje obloženog na osnovnom sloju; osnovni sloj obložen je prahom kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I, prah kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I sastoji se od sferičnog volfram karbida I i praha legure na bazi željeza I, maseni postotak sferičnog volfram karbida I je 25 %-35%, maseni postotak praha legure na bazi željeza I je 65%-75%, omjer krupnozrnatog sferičnog volfram karbida prema sitnozrnatom sferičnom volfram karbidu u sferičnom volfram karbidu I je 3.5:1- 2.5:1, prah legure na bazi željeza I sadrži C, Si, Cr, Ni, Mo, Mn, Fe, maseni postotak C je 0.07%-0.13%, maseni postotak Si je: 1.2%-2% , maseni postotak Cr je: 21%-28%, maseni postotak Ni je: 12%-20%, maseni postotak Mo je: 0%-7%, maseni postotak Mn je: 1.3 %-0.7%, a ravnoteža je Fe;

Sloj otporan na habanje formira se oblaganjem prahom kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza II, prah kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza II sadrži sferični volfram karbid II i prah legure na bazi željeza II, maseni postotak sferičnog volfram karbida II je 35%-45%, maseni postotak praha legure na bazi željeza I je 55%-65%, omjer krupnozrnatog sferičnog volfram karbida prema sitnozrnatom sferičnom volfram karbidu u sferičnom volfram karbidu II je 1: 1-1.4:1, prah legure na bazi željeza II sadrži C, Si, Cr, Ni, Mo, Mn, Fe, maseni postotak C je 0.07%-0.13%, maseni postotak Si je: 1.2%- 2%, maseni postotak Cr je: 21%-28%, maseni postotak Ni je: 12%-20%, maseni postotak Mo je: 0.7%-1%, maseni postotak Mn je : 3%-0.7%, a ostatak je Fe.

Nadalje, maseni postotak sferičnog volfram karbida I je 30%, maseni postotak praha legure na bazi željeza I je 70%, omjer krupnozrnatog sferičnog volfram karbida prema sitnozrnatom sferičnom volfram karbidu u sferičnom volframu karbida I je 3:1, maseni postotak C u prahu legure na bazi željeza I je: 0.1%, maseni postotak Si je: 1.6%, maseni postotak Cr je: 23%, maseni postotak Ni iznosi: 14%, maseni postotak Mo je: 1%, maseni postotak Mn je: 1%, a ostatak je Fe.

Nadalje, maseni postotak sferičnog volfram karbida II je 40%, maseni postotak praha legure na bazi željeza II je 60%, omjer krupnozrnatog sferičnog volfram karbida prema sitnozrnatom sferičnom volfram karbidu u sferičnom volframu karbida II je 55:45, maseni postotak C u prahu legure na bazi željeza II je: 0.1%, maseni postotak Si je: 1.6%, maseni postotak Cr je: 23%, maseni postotak Ni je: 14%, maseni postotak Mo je: 1%, maseni postotak Mn je: 1%, a ostatak je Fe.

Nadalje, krupnozrnati sferični volfram karbid je čestica volfram karbida promjera 50 μm-100 μm, a sitnozrnati sferični volfram karbid je čestica volfram karbida promjera 20 μm-45 μm. Predmetni izum također osigurava metodu laserskog oblaganja materijala za lasersko oblaganje kao što je gore opisano, prvo korištenjem kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza u prahu I kao osnovnog sloja koji se oblaže na površinu ploče za kuhanje štita, a zatim oblaže željezo- prah kompozitne legure II na bazi volfram karbida na gornjoj površini osnovnog sloja kao sloja otpornog na habanje.

Nadalje, metoda posebno uključuje sljedeće korake:

Korak 1, prethodna obrada podloge
Upotrijebite kutnu brusilicu za uklanjanje oksida na površini podloge, brusnim papirom izbrusite površinu koju želite obložiti sve dok područje koje se oblaže ne postane glatko, a zatim ga očistite i osušite acetonom kako biste uklonili površinsko ulje i zaostalu prljavštinu;

Korak 2, prethodna obrada praha
Prah kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I i prah kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza II stavljaju se u vakuumsku peć za sušenje radi očuvanja topline odnosno sušenja;

Korak 3, osnovni sloj laserske obloge
Punjenje prahom usvaja metodu koaksijalnog dodavanja praha dvocijevnog dodavača praha, a osušeni prah kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I i prah kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza II stavljaju se u različite bačve za punjenje praha prahom. ulagač, a točka praha je podešena da konvergira u položaju laserske točke;
Koristi se poluvodički laser velike snage, a mehanička ruka i nagibni pozicioner koriste se za koordinirano podešavanje relativnog položaja lasera i ploče za kuhanje i ostvarivanje rotacije ploče za kuhanje, podešavanje načina rada lasera i žarišne duljine te presvlačenje dva slojevi kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza u prahu I na površini ploče za kuhanje pod dobrom zaštitnom atmosferom argona za pripremu osnovnog sloja za oblaganje lasera;

Korak 4, sloj otporan na habanje laserske obloge
Površina temeljnog sloja se polira i izravnava, a strano tijelo s površine uklanja. Nakon završetka obrade, na gornjem dijelu temeljnog sloja priprema se sloj obloge pomoću praha kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza II.

Nadalje, supstrat u koraku 1 je čelik H13.
Nadalje, parametri procesa laserskog oblaganja u koraku 3 su: snaga laserskog oblaganja je 1400 W, promjer točke je 4 mm, brzina skeniranja je 600 mm/min, stopa preklapanja je 40%, brzina dodavanja praha je 10.8 g/min, zaštitni plin: argon, plin za punjenje praha: argon, brzina protoka zaštitnog plina je 12L/min, a debljina osnovnog sloja je pripremljena da bude 1 mm.
Nadalje, parametri procesa laserskog oblaganja u koraku 4 su: snaga laserskog oblaganja je 1400 W, promjer točke je 4 mm, brzina skeniranja je 420 mm/min, stopa preklapanja je 40%, brzina dodavanja praha je 10.8 g/min, zaštitni plin: argon, plin za punjenje praha: argon, brzina protoka zaštitnog plina je 12L/min, a sloj otporan na habanje pripremljen je na 1 mm.

Korisni učinci ovog izuma su sljedeći:
Predmetni izum osigurava materijal za lasersko oblaganje i metodu laserskog oblaganja za ojačavanje rezača ploče za zaštitu stroja. Legura na bazi željeza je vezna faza s dobrom otpornošću na pukotine i izvrsnom kvašenjem podloge prstena za rezanje. U usporedbi s fazama lijepljenja legura na bazi nikla i legura na bazi kobalta, to je vrlo isplativ izbor. U isto vrijeme, zbog svoje snažne sposobnosti zadržavanja faze vezivanja, može se bolje sinergijski ojačati česticama volfram karbida. Sferični volfram karbid je odabran kako bi se smanjio kutni stres uzrokovan oblikom volfram karbida. Čestice volfram karbida promjera 20 μm-45 μm male su veličine, imaju veliku površinu međusklopa s metalnom matricom, pojačavaju učinak međusklopa i ravnomjerno su raspoređene. Čestice volfram karbida promjera 50 μm-100 μm mogu pružiti bolje učinke ojačanja i povećati nosivost sloja obloge.

Prvo, kada se visoki maseni udio 50 μm-100 μm praha volfram karbida pomiješa s manjim masenim udjelom 20 μm-45 μm praha volfram karbida, dobra žilavost matrične legure može se održati do određene mjere, dok će čvrstoća i tvrdoća još poboljšati. Budući da je aglomeracija 50 μm-100 μm praha volfram-karbida u sloju za oblaganje lasera niža od one 20 μm-45 μm praha volfram-karbida, razlikuje se od očitog lokalnog fenomena otvrdnjavanja uzrokovanog korištenjem krupnozrnatog praha volfram-karbida samog za pripremu lasera. sloj obloge. Kombinacija s malom količinom sitnozrnatog praha volfram karbida od 20 μm-45 μm može bolje popuniti praznine i pospješiti ujednačenost kvalitete smjese. Stoga je kompozitna legura volfram karbida na bazi željeza u prahu I prikladna za pripremu osnovnog sloja koji ima ulogu ojačavanja kompozitne laserske obloge.

Drugo, kada se pomiješaju 50 μm-100 μm prah volfram karbida i 20 μm-45 μm prah volfram karbida sličnih omjera, pojavit će se veća prosječna tvrdoća, a dobit će se i veća čvrstoća, što može značajno poboljšati otpornost na habanje stroja za zaštitu. rezni prsten. Na temelju ove karakteristike performansi, kompozitna legura volfram karbida na bazi željeza u prahu II prikladna je za pripremu sloja otpornog na habanje površinskog sloja kompozitne prevlake laserske obloge.

Kako bi se jasnije ilustrirala specifična shema implementacije metode ovog izuma, specifična shema implementacije bit će predstavljena zajedno s pratećim crtežima.
Slika 1 je slika odabranog praha legure snimljena skenirajućim elektronskim mikroskopom: (a) je makroskopska morfologija praha legure na bazi željeza; (b) je makroskopska morfologija čestica volfram karbida različite veličine; (c) je makroskopska morfologija čestica volfram karbida od 20-45 μm; (d) je makroskopska morfologija čestica volfram karbida veličine 50-150 μm;

Slika 2 je metalografska slika laserskog sloja za oblaganje kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza;

Slika 3 je slika pretražnim elektronskim mikroskopom sloja obloge kompozitnog volfram karbida na bazi željeza;

Slika 4 je shematski dijagram rezultata ispitivanja tvrdoće laserskog obloženog sloja kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza;

Slika 5 je dijagram toka obloge prstena noža;

Slika 6 je shematski dijagram uređaja za oblaganje nožnog prstena.

Na slici: 1 je 6KW fleksibilni laserski sustav za obradu, 2 je ploča za kuhanje stroja, a 3 je pozicioner.

Specifična metoda implementacije
Predmetni izum dalje je opisan kroz specifične izvedbe, ali doseg zaštite ovog izuma nije ograničen na ovo.
U sljedećim primjerima, svi prahovi legura na bazi željeza pripremljeni su istom metodom atomizacije i prosijani da se dobije prah veličine čestica od 50-100 μm. Morfologija praha prikazana je na slici 1(a). Volfram karbid u sljedećim primjerima je potpuno sferični lijevani volfram karbid, kao što je prikazano na slici 1(b); sferični volframov karbid s malim česticama ima veličinu čestica od 20 μm-45 μm, kao što je prikazano na slici 1(c); prah volfram karbida s velikim česticama ima veličinu čestica od 50 μm-100 μm, kao što je prikazano na slici 1(d). Prah legure na bazi željeza i volframov karbid miješaju se vakuumskim kugličnim mljevenjem.

Primjer 1
Laserski obložni materijal u ovoj izvedbi uključuje osnovni sloj i sloj otporan na habanje koji je presvučen na osnovni sloj. Osnovni sloj obložen je prahom kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I. Prašak kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I uključuje sferični volfram karbid I i prah legure na bazi željeza I. Sferični volfram karbid I čini 30%, željezo- na bazi praha legure I čini 70%, a omjer krupnozrnatog sferičnog volfram karbida i sitnozrnatog sferičnog volfram karbida u sferičnom volfram karbidu I je 3:1;
Sloj otporan na habanje obložen je prahom kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza II. Kompozitna legura volfram karbida na bazi željeza u prahu II uključuje sferični volfram karbid II i prah legure na bazi željeza II. Sferični volfram karbid II čini 40%, prah legure na bazi željeza II čini 60%, a omjer krupnozrnatog sferičnog volfram karbida i sitnozrnatog sferičnog volfram karbida je 55:45.
Gore spomenuti prah legure na bazi željeza I i prah legure na bazi željeza II koriste isti prah legure na bazi željeza, a maseni postotak sastava je C: 0.1%, Si: 1.6%, Cr: 23%, Ni: 12 %, Mo: 1%, Mn: 1%, a ostatak je Fe.
Gore spomenuti krupnozrnati sferični volframov karbid je čestica volframovog karbida promjera 50μm-100μm, a sitnozrnati sferični volframov karbid je čestica volframovog karbida promjera 20μm-45μm.
Ispitivanje ojačanja laserske obloge u jednom prolazu provedeno je na materijalu supstrata ploče za kuhanje štitnika, a specifična metoda rada je sljedeća:
Predobrada podloge za oblaganje: Prsten za rezanje ploče za kuhanje koristi se kao podloga za oblaganje, a specifični materijal je čelik H13. Pozivajući se na sliku 6, rezni prsten je pričvršćen na pozicioner, a površinski oksid se uklanja kutnom brusilicom. Površina koja se oblaže se polira brusnim papirom 80 mesh, 240 mesh i 500 mesh uzastopno, a zatim se očisti i osuši acetonom kako bi se uklonilo zaostalo ulje i zaostala hrđa na površini.
Predobrada praha za obloge: Stavite prah kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I i prah kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza II u vakuumsku pećnicu za sušenje na 130°C tijekom 2 sata. Barut se puni koaksijalnim načinom dodavanja baruta dvocijevnim dodavačem baruta. Osušeni prah kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I i prah kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza II stavljaju se u različite bačve za dovod praha dodavača praha, a točke praha se podešavaju tako da konvergiraju u položaju laserske točke.
Proces oblaganja osnovnog sloja: Podesite brzinu pozicionera tako da vanjska periferna brzina rotacije ploče za kuhanje bude jednaka 600 mm/s, brzina dodavanja praha 10.8 g/min, snaga lasera 1400 W, debljina osnovnog sloja je pripremljena za oko 1 mm, zaštitni plin je argon, plin za punjenje praha je argon, a brzina protoka zaštitnog plina je 12 L/min. Ponovno prilagodite žarišnu duljinu nakon svakog sloja obloge kako bi se mrlje svijetlog praha spojile. Oblaganje dva sloja osnovnog sloja.
Postupak oblaganja sloja otpornog na habanje: površina osnovnog sloja je polirana i izravnana, a strane tvari s površine su uklonjene; nakon tretmana priprema se sloj otporan na habanje. Dva sloja obložnih slojeva pripremaju se na gornjem dijelu osnovnog sloja pomoću praha kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza II. Brzina pozicionera podešena je tako da vanjska periferna brzina vrtnje ploče za kuhanje bude jednaka 600 mm/s, brzina dodavanja praha 10.8 g/min, snaga lasera 1400 W, a pripremljen je sloj otporan na habanje. Debljina sloja otpornog na habanje pripremljena je na oko 1 mm.
Naknadna obrada: Sloj obloge nakon obloge podvrgava se detekciji grešaka u boji. Rezultati detekcije grešaka pokazuju da nema očitih nedostataka pukotina u premazu i da je sloj obloge dobre kvalitete. Nožasti prsten nakon oblaganja stavlja se u peć za toplinsku obradu na 260 ℃ tijekom 4 sata, a zatim se hladi u peći kako bi se uklonio zaostali napon uzrokovan različitim omjerima skupljanja materijala tijekom laserskog oblaganja. Jednoprolazni sloj obloge na površini ploče za kuhanje uzorkuje se rezanjem žice. Nakon toga, metalografskim i skenirajućim elektronskim mikroskopom obavljena su promatranja vezivanja volfram karbida u sloju obloge ploče nakon oblaganja. Rezultati su prikazani na slikama 2 i 3. Volframov karbid je dobro vezan u matrici i ima gustu strukturu. Oblik volfram karbida ostaje sferičan. Fenomen toplinskog oštećenja volfram karbida pod ovim procesom je učinkovito kontroliran, a stvaranje krhkih faza je smanjeno. Ispitana je tvrdoća uzorka, a rezultati su prikazani na slici 4. Tvrdoća je značajno poboljšana u usporedbi s podlogom.

Primjer 2
U ovoj izvedbi, materijal za oblaganje lasera uključuje osnovni sloj i sloj otporan na habanje koji je presvučen na osnovni sloj. Osnovni sloj obložen je prahom kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I. Prašak kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I sadrži sferični volfram karbid I i prah legure na bazi željeza I. Sferični volfram karbid I čini 25%, prah legure na bazi željeza I čini 75%, a omjer krupnozrnatog sferičnog volfram karbida i sitnozrnatog sferičnog volfram karbida u sferičnom volfram karbidu I je 3.5:1.
Sloj otporan na habanje formiran je oblaganjem prahom kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza II. Kompozitni prah legure volfram karbida na bazi željeza II sadrži sferični volfram karbid II i prah legure na bazi željeza II. Sferični volfram karbid II čini 35%, prah legure na bazi željeza II čini 65%, a omjer krupnozrnatog sferičnog volfram karbida prema sitnozrnatom sferičnom volfram karbidu je 1:1.
Gore spomenuti prah legure na bazi željeza I i prah legure na bazi željeza II koriste isti prah legure na bazi željeza, a maseni postotak sastava je C: 0.07%, Si: 1.2%, Cr: 28%, Ni: 14 %, Mo: 1%, Mn: 1.3%, a ostatak je Fe.
Gore spomenuti krupnozrnati sferični volframov karbid je čestica volframovog karbida promjera 50μm-100μm, a sitnozrnati sferični volframov karbid je čestica volframovog karbida promjera 20μm-45μm.
Obrada praha, priprema uzorka i metode ispitivanja odnose se na primjer 1. Nakon ispitivanja, omjer tvrdoće elemenata je relativno visok, prosječna tvrdoća sloja otpornog na habanje doseže 795HV0.3, a prosječna tvrdoća osnovnog sloja doseže 662HV0.3.

Primjer 3
Laserski obložni materijal u ovoj izvedbi uključuje osnovni sloj i sloj otporan na habanje koji je presvučen na osnovni sloj. Osnovni sloj obložen je prahom kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I. Prašak kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I sadrži sferični volfram karbid I i prah legure na bazi željeza I. Sferični volfram karbid I čini 35%, prah legure na bazi željeza I čini 65%, a omjer krupnozrnatog sferičnog volfram karbida i sitnozrnatog sferičnog volfram karbida u sferičnom volfram karbidu I je 2.5:1.
Sloj otporan na habanje formiran je oblaganjem prahom kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza II. Kompozitni prah legure volfram karbida na bazi željeza II sadrži sferični volfram karbid II i prah legure na bazi željeza II. Sferični volfram karbid II čini 45%, prah legure na bazi željeza II čini 55%, a omjer krupnozrnatog sferičnog volfram karbida prema sitnozrnatom sferičnom volfram karbidu je 1.4:1.
Gore spomenuti prah legure na bazi željeza I i prah legure na bazi željeza II koriste isti prah legure na bazi željeza, a maseni postotak sastava je C: 0.13%, Si: 1.2%, Cr: 21%, Ni: 14 %, Mo: 0.7%, Mn: 1%, a ostatak je Fe.
Gore spomenuti krupnozrnati sferični volframov karbid je čestica volframovog karbida promjera 50μm-100μm, a sitnozrnati sferični volframov karbid je čestica volframovog karbida promjera 20μm-45μm.
Obrada praha, priprema uzorka i metode ispitivanja odnose se na Primjer 1. Nakon ispitivanja, prosječna tvrdoća sloja otpornog na habanje je 675HV0.3, a prosječna tvrdoća osnovnog sloja je 507HV0.3. Ovaj primjer ima dobre performanse udarne žilavosti.

Primjer 4
Laserski obložni materijal u ovoj izvedbi uključuje osnovni sloj i sloj otporan na habanje koji je presvučen na osnovni sloj. Osnovni sloj obložen je prahom kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I. Prašak kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I uključuje sferični volfram karbid I i prah legure na bazi željeza I. Sferični volfram karbid I čini 30%, željezo- na bazi praha legure I čini 70%, a omjer krupnozrnatog sferičnog volfram karbida i sitnozrnatog sferičnog volfram karbida u sferičnom volfram karbidu I je 3:1;
Sloj otporan na habanje obložen je prahom kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza II. Kompozitna legura volfram karbida na bazi željeza u prahu II uključuje sferični volfram karbid II i prah legure na bazi željeza II. Sferični volfram karbid II čini 40%, prah legure na bazi željeza II čini 60%, a omjer krupnozrnatog sferičnog volfram karbida i sitnozrnatog sferičnog volfram karbida je 55:45.
Gore spomenuti prah legure na bazi željeza I i prah legure na bazi željeza II koriste isti prah legure na bazi željeza, a maseni postotak sastava je C: 0.1%, Si: 2%, Cr: 23%, Ni: 20 %, Mo: 1%, Mn: 0.7%, a ostatak je Fe.
Gore spomenuti krupnozrnati sferični volframov karbid je čestica volframovog karbida promjera 50μm-100μm, a sitnozrnati sferični volframov karbid je čestica volframovog karbida promjera 20μm-45μm.
Obrada praha, priprema uzorka i metoda ispitivanja odnose se na primjer 1. Nakon ispitivanja, kada se udio krupnozrnatog volfram karbida poveća, relativno kontaktno područje između volfram karbida i rastaljenog bazena u sloju obloge se smanjuje, a toplinsko oštećenje volframov karbid se dalje kontrolira.

Primjer 5
U ovom primjeru, materijal za oblaganje lasera uključuje osnovni sloj i sloj otporan na habanje koji je presvučen na osnovni sloj. Osnovni sloj obložen je prahom kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I. Prašak kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza I uključuje sferični volfram karbid I i prah legure na bazi željeza I. Sferični volfram karbid I čini 35%, željezo- na bazi praha legure I čini 65%, a omjer krupnozrnatog sferičnog volfram karbida prema sitnozrnatom sferičnom volfram karbidu u sferičnom volfram karbidu I je 2.5:1.
Sloj otporan na habanje obložen je prahom kompozitne legure volfram karbida na bazi željeza II. Kompozitna legura volfram karbida na bazi željeza u prahu II uključuje sferični volfram karbid II i prah legure na bazi željeza II. Sferični volfram karbid II čini 45%, prah legure na bazi željeza II čini 55%, a omjer krupnozrnatog sferičnog volfram karbida i sitnozrnatog sferičnog volfram karbida je 1.4:1.
Gore spomenuti prah legure na bazi željeza I i prah legure na bazi željeza II koriste isti prah legure na bazi željeza, a maseni postotak sastava je C: 0.1%, Si: 1.6%, Cr: 21%, Ni: 14 %, Mo: 1.3%, Mn: 1%, a ostatak je Fe.
Gore spomenuti krupnozrnati sferični volframov karbid je čestica volframovog karbida promjera 50μm-100μm, a sitnozrnati sferični volframov karbid je čestica volframovog karbida promjera 20μm-45μm.
Obrada praha, priprema uzorka i metoda ispitivanja odnose se na primjer 1.
Pet uzoraka izvedbi i supstrat H13 podvrgnuti su testovima otkrivanja nedostataka u boji, a rezultati su pokazali da sloj obloge nema makro defekata pukotina; ispitivanje udarne žilavosti s Charpyjevim klatnom provedeno je na svakoj izvedbi, a svi rezultati energije apsorpcije udarca premašili su materijal supstrata prstena za rezanje; provedeno je ispitivanje trenja klizanja i trošenja pri sobnoj temperaturi, a podaci su prikazani u sljedećoj tablici: Primjer 1 (7.95E-6), Primjer 2 (1.26E-5), Primjer 3 (2.80E-5), Primjer 4 (5.34E-5), Primjer 5 (3.90E-6), H13 supstrat (1.83E-4).
Ukratko, sloj laserske obloge pripremljen prahom kompozitne legure na bazi željeza može učinkovito poboljšati površinske performanse ploče za kuhanje, zadovoljiti radne potrebe u složenim uvjetima stijene, smanjiti potrošnju metala kao što su nikal i kobalt, uštedjeti vrijeme zamjena rezača tijekom tuneliranja štita, poboljšati radnu učinkovitost stroja štita i imati dobre ekonomske koristi.