ning yorilishi buzilishini hisobga olgan holda kompressor rotor pichog'i sinov muddati davomida turbo fan Dvigatel, bu maqola pichoqning kuchi va tebranish xususiyatlarini tahlil qiladi va pichoqning ish paytida rezonans xavfi bor degan xulosaga keladi. Pichoqning tebranishi kontaktsiz o'lchash usuli bilan o'lchandi va korroziya chuqurlari bo'lmagan rotor pichog'ining tebranish kuchlanishi olindi. Pichoqning korroziyasiz holatida ishlash ishonchliligi pichoqning yuqori tsiklli charchoq sinovini o'tkazish orqali tekshirildi. Pichoqning korroziya holatidagi yorilish kengayishi chegarasi Pairs formulasi bilan teskari o'zgartirildi va pichoqning yorilishi sabablari tahlil qilindi. Buzilishning asosiy sababi shundaki, pichoq birinchi navbatda korroziya chuqurlarini hosil qiladi, keyin esa yuqori tsiklli o'zgaruvchan yuklarning ta'siri ostida korroziya charchoqlari tufayli ishlamay qoladi. Ushbu maqola jarayon nuqtai nazaridan takomillashtirishga qaratilgan, materialni temperaturali harorat oralig'ini nazorat qiladi, pichoq yuzasiga alyuminiy infiltratsiya jarayonini qo'shadi, pichoqning sinishi buzilishini samarali oldini oladi va pichoqning ish ishonchliligini oshiradi.

Pichoq dvigatelning muhim qismlaridan biri bo'lib, issiqlik energiyasini mexanik energiyaga aylantirish muhim vazifani bajaradi. Yuqori tezlik, katta yuk va murakkab ish sharoitlari tufayli, operatsiya vaqtida muvaffaqiyatsiz bo'lish oson. Aviatsiya zanglamaydigan po'latdan yuqori quvvat, yaxshi plastiklik, qattiqlik va charchoqqa chidamlilik mavjud va narxi past. Dvigatel pichoqlarini ishlab chiqarish uchun aviatsiya sanoatida keng qo'llaniladi. Yuqori harorat, yuqori namlik, yuqori sho'rlanish va ko'plab tumanli joylar kabi dengiz atmosferasidagi meteorologik omillar tufayli dengiz samolyotlari va kemalarida ishlatiladigan bug 'turbinalari po'lat qotishma materiallarining korroziyaga qarshi xatti-harakatlariga bevosita ta'sir qiladi. Dvigatel pichoqlari stressli korroziyaga va charchoq korroziyasiga juda moyil bo'lib, bu nafaqat dvigatelning samaradorligini pasaytiradi, balki texnik xizmat ko'rsatish vaqtini va xarajatlarini ham oshiradi.

Stressli korroziya yorilishi ko'pincha aniq makroskopik deformatsiyalarsiz sodir bo'ladigan mo'rt sinishdir. Bir marta hosil bo'lgandan so'ng, stressli korroziya yoriqlari mahalliy korroziyaning boshqa turlariga qaraganda tezroq kengayadi va hozirgi kunga qadar ma'lum bo'lgan korroziyaning eng halokatli turi hisoblanadi. Statistik natijalar shuni ko'rsatadiki, zanglamaydigan po'latdan yasalgan stressli korroziya yorilishi sinish buzilishlari orasida birinchi o'rinda turadi, bu 50% dan ortiqni tashkil qiladi. O'nlab yillar davomida butun dunyo bo'ylab tegishli sohalardagi olimlar yuqori quvvatli qotishma po'latdan yasalgan konstruksiyalarning korroziyadan charchoqlarini tadqiq qilish bilan shug'ullanib, bunday tuzilmalarning korroziya charchoqlarini eksperimental ishlab chiqish va mexanizmlarini o'rganish uchun mustahkam poydevor yaratdilar. Masalan, Liu va boshqalar. 38CrMoAl yuqori quvvatli po'latning korroziyadan charchash xususiyatlarini o'rganib chiqdi va korroziya shikastlanishi birinchi navbatda namunaning mahalliy plastik zonasida paydo bo'lishini aniqladi va bu charchoq yoriqlarining boshlanishini tezlashtiradi. Guo Hongchao korroziy muhitda Q690 yuqori quvvatli po'latning charchoq ko'rsatkichlarini o'rganib chiqdi va korroziya davri 30.15 d va 38.89 d bo'lganida charchoq chegarasi mos ravishda 60% va 100% ga kamaydi. Jing Yongzhi dengiz muhitida xizmat qiluvchi dvigatel pichoqlari himoya qoplamalari bo'yicha tegishli tadqiqotlarni jamladi va pichoqni himoya qilish qoplamalarining dizayn kontseptsiyasini umumlashtirdi.

Muayyan turdagi dvigatelni sinovdan o'tkazish paytida kompressorning birinchi bosqichli rotor pichog'ining kuchlanish korroziyasini sindirish fenomeniga qaratilgan ushbu maqola pichoqning ishchi konvertidagi barqaror holatdagi kuchlanish va tebranish xususiyatlarini tahlil qildi va shunday xulosaga keldi: pichoq sekin tezlikdan pastroq rezonans xavfiga ega edi; kontaktsiz deformatsiyani o'lchash asosida pichoq tebranishini monitoring qilish sinovini o'tkazdi va korroziya chuqurlarisiz rotor pichog'ining tebranish kuchlanishini oldi; pichoqning yuqori tsiklli charchoq sinovining o'lchov natijalari bilan birgalikda, korroziyaga qarshi holatda pichoqning ish ishonchliligi tekshirildi; Pairs formulasi pichoqning korroziyali holatda yorilishni uzaytirish chegarasini o'zgartirish uchun ishlatilgan va pichoqning yorilishi sababi tahlil qilingan. Tahlil natijalari sinish tahlilining xulosalariga mos keldi, tahlilning samaradorligini tasdiqladi. Tegishli himoya choralari ko'rildi va chora-tadbirlarning maqsadga muvofiqligi tajribalar orqali tekshirildi.

1 Xatolar haqida umumiy ma'lumot
Turbofan dvigatel kompressorining birinchi bosqichli pichoq diski va oldingi jurnali 1Cr12Ni2WMoVNb issiqlikka bardoshli po'latdan yasalgan zarb va ajralmas CNC ishlov berish yordamida birlashtirilgan. Taxminan 177 soatlik sinovdan so'ng, barcha pichoqlar ildizdan pichoqning uchigacha notekis taqsimlangan turli o'lchamdagi chuqurlarga ega ekanligi va bir pichoqda yorilish borligi aniqlandi. Yoriq uzunligi taxminan 8.3 mm ni tashkil qiladi, kirish chetiga yaqin joyda, chekka plastinkadan taxminan 4.8 mm masofada joylashgan bo'lib, yorilib ketgan pichoqning ko'rinishi 1-rasmda ko'rsatilgan.
Singan manba maydonining makroskopik morfologiyasi 2-rasmda ko'rsatilgan, bu erda tipik charchoq yoylari va radial tizmalarni ko'rish mumkin. Manba maydoni taxminan 0.2 mm ichida qora rangda bo'lib, manba hududida korroziya mahsulotlari mavjudligini ko'rsatadi. Kengaytirilgan maydon kulrang-qora va och sariq rangga ega bo'lib, juda ko'p charchoq yoylarini ko'rish mumkin.

2 Sabablarni tahlil qilish
Nosozlik sababi va mexanizmini yanada aniqroq aniqlash uchun kompressorning birinchi bosqichli rotor pardasida statik quvvat tahlili, tebranish tahlili, yoriqning kengayishi tahlili va sinish tahlili o'tkazildi.

2.1 Statik quvvatni tahlil qilish
Kompressorning birinchi bosqichli pichog'ining tsiklik nosimmetrik strukturaviy xususiyatlariga ko'ra, hisoblash modeli sifatida 1/31 disk tanasi va to'liq pichoq olindi va ANSYS dasturiy platformasi yordamida statik quvvat tahlili o'tkazildi. To'rning murvat teshiklari tugunlarining eksenel va aylana erkinlik darajalari cheklangan va yuk harorat, tezlik va aerodinamik kuchni hisobga olgan. Tsiklik simmetrik chegara shartlari siklik simmetriya yuzasida qo'llanilgan. Cheklangan elementlar modeli 3-rasmda va maksimal ish holatida pichoq tanasining kuchlanish taqsimoti 4-rasmda ko'rsatilgan. Hisoblash natijalari shuni ko'rsatadiki, pichoqning orqa ildizining o'rta qismidagi kuchlanish eng kattasi va pichoqning yoriq boshlanishidagi kuchlanish nisbatan past bo'lib, bu mustahkamlik dizayni talablariga javob beradi.

2.2 Vibratsiyani tahlil qilish
Kompressorning birinchi bosqichli rotor pichog'ining modal tahlili o'tkazildi. Pichoqning birinchi tartibli tebranish rejimi va nisbiy tebranish kuchlanishi taqsimoti 5-rasmda ko‘rsatilgan.5-rasmdan ko‘rinib turibdiki, birinchi darajali maksimal tebranish kuchlanishining holati pichoq yorilishi holatiga to‘g‘ri keladi. Pichoqning rezonans tezligi diagrammasi 6-rasmda ko'rsatilgan.

Ularning orasida tahlil qilinishi kerak bo'lgan qo'zg'alish buyurtmalari quyidagilardir: K = 1, 2, 3, 4, kirish havo oqimining buzilishi va dvigatelning past darajadagi qo'zg'alishiga mos keladi; oldingi pog'onali yo'naltiruvchi pichoqlar soni 38 ta, orqa pog'onali yo'naltiruvchi pichoqlar soni esa 52. 6-rasmda ko'rsatilgandek, dvigatelning ishlash tezligi oralig'ida K = 3 marta qo'zg'alish o'rtasida rezonans nuqtasi mavjud. chiziq va pichoqning birinchi tartibli tabiiy chastota chizig'i. Tegishli vosita ish tezligi sekin tezlik, rezonans nuqtasi sekin tezlikdan past va rezonans chegarasi 5.4% ni tashkil qiladi.

K=3 marta qo'zg'alish ostida pichoqning birinchi darajali rezonans xavfini tekshirish uchun kompressorning birinchi bosqichli rotor pardasining tebranishlari kontaktsiz pichoq tebranishini o'lchash tizimi yordamida o'lchandi. Kompressorning birinchi bosqichli rotor pichoqlari sinovdan oldin tekshirildi va korroziya chuqurlari topilmadi.
Konvert oralig'ida pichoqda yuzaga kelishi mumkin bo'lgan maksimal tebranish kuchlanishini o'lchash uchun sinov ishida turli xil hidoyat qanotlarini ochish burchaklari va kirish harorati sharoitlarining kombinatsiyasi ko'rib chiqildi va jami 6 ta kombinatsiya holati sinovlari o'tkazildi. Tezlikni tekshirish spektri 7-rasmda ko'rsatilgan.

Kontaktsiz kuchlanishni sinashning asosiy printsipi ikki bosqichga bo'linadi: birinchi qadam pichoqning haqiqiy ish holatida rezonans sharoitida pichoqning uchi amplitudasi qiymatini sinab ko'rishdir; ikkinchi qadam pichoq deformatsiyasi va uchi amplitudasi o'rtasidagi konversiya munosabati asosida rezonansda kerakli deformatsiyani o'lchash nuqtasining deformatsiya natijasini hisoblashdir. 1-holatda birinchi sikl tezlashtirish jarayonida pichoqning tebranish siljishi, rezonans tezligi va chastotasi natijalari 8-rasmda ko'rsatilgan. Rasmdagi gorizontal o'q pichoq raqami, vertikal o'q esa siljish, rezonans tezligi, va yuqoridan pastgacha rezonans chastotasi. Konvertatsiyadan so'ng olingan pichoqning birinchi darajali tebranish kuchlanishi 1-jadvalda ko'rsatilgan.

HB 5277-84 ga asoslanib, pichoqning yuqori tsiklli tebranish charchoq chegarasi ko'tarish usuli bilan o'lchandi va 15 ta haqiqiy ma'lumotlar olindi. 107% xato chegarasi (ya'ni, 3% ishonch darajasi, 5% omon qolish darajasi) bilan pichoqning 95 tsiklli charchoq chegarasi-99.73s qiymati 485MPa ni tashkil etdi. Pichoqning charchoq chegarasi-3s qiymatidan foydalangan holda yuqori tsiklli charchoq zahirasi tahlili 9-rasmda ko'rsatilgan, bu erda ordinata tebranish kuchlanishi va abscissa barqaror holatdagi kuchlanishdir. 9-rasmdan ko'rinib turibdiki, pichoqning yorilishidagi tebranish kuchlanishi 1.7 charchoq zahirasi bilan Gudmen egri chizig'idan pastda taqsimlanadi va maksimal tebranish kuchlanishidan foydalangan holda hisoblangan yuqori tsiklli charchoq zahirasi 5.2 ga teng, shuning uchun pichoq yuqori tsiklli charchoq zarariga duchor bo'lmang.

2.3 Yoriqlarning tarqalishini tahlil qilish
Pichoqning yuqori tsiklli o'zgaruvchan yuklar ta'sirida charchoq tarqalishiga duchor bo'lishi mumkinligini aniqlash uchun endi pichoqning yoriq tarqalishi tahlili o'tkaziladi.
Charchoq yorilishining o'sish qonuni 10-rasmda ko'rsatilgan. 10-rasmdan ko'rinib turibdiki, charchoq yoriqlari o'sish tezligi da/dN va kuchlanish intensivlik omili DK o'rtasida uchta mintaqa mavjud.
a) Birinchi mintaqa sekin charchoq yoriqlari o'sish bosqichidir. Charchoq yorilishining o'sish chegarasi qiymati DKth mavjud. DK DKth dan past bo'lsa, charchoq yorilishi o'smaydi yoki juda sekin o'sadi;
b) Ikkinchi mintaqada charchoq yoriqlarining o'sishi quvvat funksiyasi qonuniga amal qiladi. Charchoq yorilishining o'sish tezligi da/dN kuchlanish intensivligi omili amplitudasi DK quvvat funktsiyasi bilan ifodalanishi mumkin. Uni ifodalash uchun Parij formulasidan keng foydalaniladi;
c) Uchinchi mintaqa - tez o'sish bosqichi. Yoriq asta-sekin KIC (1 - R) ga yaqinlashganda yoki unga yetganda, yoriq tez o'sadi. 1-rasmdan ko'rinib turibdiki, pichoq yorilishi korroziya chuquridan boshlanadi va charchoq yorilishi o'sishi korroziya chuqurining uchiga yaqin joylashgan mahalliy hududda hosil bo'ladi. Vibratsiyani tahlil qilish shuni ko'rsatadiki, pichoq yorig'idagi birinchi tartibli tebranish kuchlanishi qabul qilish chekkasi bo'ylab cho'zilish kuchlanishidir va dastlabki yoriq I tipidagi yoriqlarga tegishli. I-tipli yoriq uchi yaqinidagi kuchlanish maydoni va siljish maydonini quyidagicha soddalashtirish mumkin: Rasmdagi (1) va (2) formulaga qarang.
Bu erda: KI - I-tipli yoriq uchining kuchlanish intensivligi koeffitsienti; r - qutb koordinatalarida yoriq uchining qutb radiusi; fij(I) (th) va g(ijI) (th) mos ravishda kuchlanish funksiyasi va siljish funksiyasi.
Chiziqli elastik sinish mexanikasiga ko'ra, kuchlanish intensivligi omilining ifodasi (3) formulada ko'rsatilgan, bu erda: Ds - kuchlanish amplitudasi; a - yoriq o'lchami; Y - shakl koeffitsienti. Korroziya chuqurining shakli taxminan elliptik sirt yorig'i bo'lganligi sababli, shakl koeffitsienti Y 1.12 sifatida qabul qilinadi. Formula (3) ni (4) hosil qilish uchun aylantiring.
Bu erda: a0 - charchoq yorilishi uchun kritik yoriq o'lchami. Agar yoriq o'lchami a0 dan kichik bo'lsa, pichoqda charchoq yorilishi sodir bo'lmaydi.
Martensitik po'lat uchun Barsom quyidagi empirik munosabatni oldi (5). Bu erda: R - kuchlanish nisbati. Ya'ni, stress nisbati oshgani sayin, martensitik po'latning kuchlanish intensivligi omilining chegara qiymati kamayadi.

O'lchangan tebranish kuchlanishining namunaviy ma'lumotlari statistik tahlil qilinadi va pichoq tebranish kuchlanishining chastota taqsimoti tahlil qilinadi. Tebranish kuchlanishining chastota taqsimotining gistogrammasi 11-rasmda ko'rsatilgan. 11-rasmda ko'rsatilganidek, tebranish kuchlanishining taqsimlanishi normal taqsimotga mos keladi va o'rnatish egri chizig'i X~N (36.86, 323.336) taqsimotiga bo'ysunadi. Vibratsiyali kuchlanish +3s qiymati (ya'ni 95% ishonch darajasi, 0.13% omon qolish darajasi) 88 MPa deb hisoblanadi.

Tebranish kuchlanishi +3s qiymatiga va pichoqning rezonans tezligidagi barqaror holatdagi kuchlanishga asoslanib, pichoqning yorilishi boshlanishidagi kuchlanish nisbati R 0.2 ga teng deb hisoblanadi. (5) formuladan R 0.2 kuchlanish nisbatiga mos keladigan DKth kuchlanish koeffitsientining chegara qiymati 5.31 MPa·m1/2 ekanligini hisoblash mumkin. Formuladan (4) hisoblash mumkinki, charchoq yorilishining kritik yoriq o'lchami a0 0.23 mm. Har tomonlama o'lchangan korroziya chuqurining chuqurligi 0.25 mm. Yuqoridagi hisob-kitobdan ko'rinib turibdiki, tebranish kuchlanishi +3s qiymatini olganida, korroziya chuqurining chuqurligi kritik yoriq o'lchamiga etib borishi va yoriq kengayishi mumkin. Tebranish kuchlanishi taqsimoti normal taqsimotga rioya qilganligi sababli, +3s qiymatidan past bo'lgan tebranish kuchlanish qismi yoriqlar kengayishi shartlariga javob bera olmaydi. Tahlillar shuni ko'rsatadiki, bu pichoqni korroziyaga uchraganidan keyin moddiy xususiyatlarning kamayishi bilan bog'liq.

Korroziy muhit metall materialning kuchlanish intensivligi omilini kamaytiradi va pichoqni yorilishga ko'proq moyil qiladi, bu kuchlanish intensivligi omili amplitudasi DKthCF bilan ifodalangan korroziya charchoq kuchlanish intensivligi omili amplitudasining chegara qiymati deb ataladi. Endi korroziy muhitda pichoqning kuchlanish intensivligining chegara qiymati teskari. Pichoqning kritik yoriq o'lchami 0.25 mm deb faraz qilsak, tebranish kuchlanishining o'rtacha qiymati 36.86 MPa ni tashkil qiladi va (3) formuladan foydalanib, korroziy muhitda pichoqning kuchlanish intensivligining chegara qiymati 2.31 MPa bo'lishi kerak. m1/2. Tahlil shuni ko'rsatadiki, korroziy muhit pichoqning kuchlanish intensivligi omilining chegara qiymatini pasaytiradi. Pichoqning yoriqlarini boshlash nuqtasida kuchlanish intensivligi omili korroziy muhitda yoriqlar cho'zilishining chegara qiymatiga yetganda, korroziya charchoq yorilishi boshlanadi va keyin charchoqning kengayishi sodir bo'ladi.

2.4 Sinish tahlili
Yoriq pichoqning sinish tahlili 12-rasmda sinish manbasi maydonining mikroskopik morfologiyasini ko'rsatadi. Tipik intergranulyar xususiyatlarni manba hududida, nozik korroziya chuquri morfologiyasini esa don yuzasida ko'rish mumkin. Sinish mikromorfologiyasi 13-rasmda ko'rsatilgan. Yoriq egzoz qirrasi tomon cho'ziladi va odatdagi charchoq tasmasi xususiyatlarini kengaytirishdan oldin, davomida va keyin ko'rish mumkin.

Yoriq yo'nalishiga parallel ravishda yoriqli pichoqdan metallografik namuna kesildi. Mikrostrukturani kuzatish uchun namuna maydalangan va sayqallangan. Morfologiyasi 14-rasmda ko'rsatilgan.14-rasmdan ko'rinib turibdiki, darz ketgan pichoqning kirish chetida ko'p sonli donalararo yoriqlar ko'rinadi. Yoriq chuqurligi nisbatan sayoz, taxminan 0.25 mm va don chegarasi yaqinida nozik intergranular yorilish xarakteristikalarini ko'rish mumkin, bu pichoqning kirish chetidagi chuqurlar korroziyadan kelib chiqqanligini ko'rsatadi.

Don chegarasida energiya spektrining tahlili shuni ko'rsatadiki, sinish manbai maydoni asosan O, S va C kabi korroziv elementlarni o'z ichiga oladi va kengayish hududida ma'lum miqdorda O elementi ham mavjud. Pichoqning boshqa chuqur joylarida va sirtlarida S va O kabi korroziy elementlar ham mavjud, 2-jadvalga qarang.

Sinish tahlili natijalari shuni ko'rsatadiki, pichoqning kirish chetidagi chuqurlar va don bo'ylab sinish manbai maydoni korroziyadan kelib chiqadi. Korroziyaning shikastlanish darajasi va yorilish holati nuqtai nazaridan, yoriq manbai maydoni asosan pichoq ildiziga yaqin bo'lib, pichoqning charchoq kengayishi nafaqat sirt korroziyasining shikastlanish darajasiga bog'liqligini ko'rsatadi. nisbatan katta tebranish stress operatsiya davomida bu holatda tomonidan yuklangan. Pichoq birinchi navbatda don bo'ylab korroziya yorilishiga duchor bo'lishi mumkin, keyin esa ish kuchlanishi ta'sirida charchoqning kengayishi sodir bo'ladi.

3 Har tomonlama sabab tahlili

Pichoqning buzilishi va sinishi sabablari quyidagicha umumlashtiriladi: rotor pichoqlari ko'pincha qirg'oq va ichki nam va issiq joylarda ishlaydi. Atmosferada oltingugurt va xlor kabi yuqori darajadagi korroziv muhit mavjud va pH qiymati past. Atrof muhitning ta'siri ostida pichoqlar birinchi navbatda korroziyaga uchraydi va havo kirish chetida notekis chuqurliklar va teshiklar hosil bo'ladi. Korroziya chuqurlarining shakllanishi mahalliy stress kontsentratsiyasini keltirib chiqaradi, shuning uchun pichoqlarning korroziyali charchoq yoriqlari korroziya chuqurlaridan kelib chiqadi.

Korroziya material donalari orasidagi bog'lanish kuchini sezilarli darajada zaiflashtiradi va materialning kuchlanish intensivligi omilining chegara qiymatini pasaytiradi. Yuqori tsiklli tebranish stressi ta'sirida korroziya chuqurlari yoriqlarga aylana boshlaydi. Pichoqning korroziya chuquridagi ekvivalent yoriqning kuchlanish intensivligi omili qiymati korroziyadan charchash yoriqlarini kengaytirish uchun kuchlanish intensivligi omilining chegara qiymatiga yetganda, korroziya charchoq yoriqlari boshlanadi. Keyinchalik, korroziy muhit va yuqori tsiklli o'zgaruvchan yuklarning birgalikdagi ta'siri ostida korroziyadan charchash yoriqlari kengayishiga yordam beradi va nihoyat, pichoqlarning korroziyadan charchashiga olib keladi.

4 Yaxshilash choralari va tekshirish

4.1 Yaxshilash choralari
Rotor pichoqlari konstruktiv dizayn nuqtai nazaridan strukturaviy va aerodinamik ishlash talablariga javob berganligi sababli, jarayon nuqtai nazaridan quyidagi ikkita yaxshilanish ko'rib chiqiladi:
a) zarbni zarb qilish jarayonida materialning korroziyaga chidamliligini yaxshilash uchun temperatura harorati nazorat qilinadi;
b) Pichoqning korroziyaga chidamliligini yaxshilash uchun pichoq yuzasiga past haroratli aluminizatsiya jarayoni qo'shiladi.

4.2 Choralarni tekshirish
Choralarning samaradorligini tekshirish uchun bir xil material namunalarida tuz purkagichining korroziya sinovlari o'tkazildi. GJB150.11A-2009[19] talablariga muvofiq, namunalar ishlab chiqilgan va o'lchamlari 15-rasmda ko'rsatilgan. Uchta namuna aluminizatsiyasiz 590 ℃ haroratda, uchta namuna aluminizatsiya qilinmasdan 580 ℃ da temperlangan va uchta namuna temperlangan. 580 ℃ da aluminizatsiya bilan tuz purkash uchun olingan korroziya sinovlari, 1Cr12Ni2WMoVNb materialining tuz purkagichining korroziyaga chidamliligiga aluminizatsiya jarayoni va temperatura haroratining ta'siri o'rganildi. Sinov jarayonining sinov parametrlari 3-jadvalda, 96 soatlik tuz purkagichining korroziyasidan keyin sinov buyumining ko'rinishi 16-rasmda ko'rsatilgan.

Sinov natijalari shuni ko'rsatadiki, 580 ℃ temperli namunaning korroziyaga chidamliligi 590 ℃ temperli namunaga qaraganda ancha yaxshi; aluminlangan qatlam substratning korroziyasini sezilarli darajada kechiktiradi va tuz buzadigan amallar korroziyasiga qarshi turishda rol o'ynaydi.
Yuqoridagi takomillashtirish chora-tadbirlari amalga oshirilgandan so'ng, xizmat muddati tugagan dvigatelning rotor pichoqlari qismlarga ajratildi va tekshirildi va korroziya yoki sinish sodir bo'lmadi, bu chora-tadbirlarning samarali ekanligi tekshirilganligini ko'rsatadi.

Xulosa

Muayyan turdagi dvigatelni sinovdan o'tkazishda pichoqlarning korroziyasi va sinishi bo'yicha tegishli tadqiqotlar o'tkazildi va quyidagi xulosalar chiqarish mumkin:

Simulyatsiya tahliliga ko'ra, pichoqlar sekin tezlikdan past rezonansga ega ekanligini ko'rish mumkin; butun mashinaning kontaktsiz kuchlanishni o'lchash testi va pichoqlarning yuqori tsiklli charchoq sinovini o'lchash natijalariga ko'ra, pichoqlar korroziy bo'lmagan holatda ishonchli ishlashini isbotlash mumkin.

Buzilishning asosiy sababi shundaki, pichoq birinchi navbatda korroziyaga uchraydi va korroziya materialning charchoq yorilishini uzaytirish chegarasini kamaytiradi. Pichoqning korroziya chuquridagi ekvivalent yorilishning kuchlanish intensivligi omili qiymati korroziya charchoq yoriqlari cho'zilishining kuchlanish intensivligi faktorining chegara qiymatiga yetganda, korroziya charchoq yorig'i boshlanadi va keyin charchoqning buzilishi yuqori tsiklning o'zgaruvchan ta'sirida sodir bo'ladi. yuk. Korroziyaning charchoq yoriqlarini kengaytirish chegarasiga ta'siri korroziy muhit, materialning tashkil etilishi va xususiyatlari, harorat, kuchlanish nisbati va yuk shakli bilan bog'liq bo'lib, nisbatan murakkab va chuqurroq tadqiqotlarni talab qiladi.

Dizayn kontseptsiyasiga e'tibor qaratish lozim blade himoya qoplamasi. Masalan, past haroratli aluminizatsiya jarayoni korroziyaga chidamliligini va pichoqning xizmat qilish muddatini samarali ravishda yaxshilashi mumkin. Biroq, past haroratli aluminizatsiya jarayoni yoriqni kengaytirish chegarasi kabi parametrlarga ta'sir qilishi mumkin va uning ta'siri darajasi tegishli tajribalar orqali chuqur tadqiqotlarni talab qiladi.