د کریک ناکامۍ په پام کې نیولو سره د کمپرسور روټر تیغ د ازموینې په جریان کې توربوفان انجن، دا کاغذ د تیغ ځواک او وایبریشن ځانګړتیاوې تحلیلوي او دې پایلې ته رسوي چې تیغ د عملیاتو په جریان کې د گونج خطر لري. د تیغ کمپن د غیر تماس اندازه کولو میتود لخوا اندازه شوی و، او د روټر تیغ د کمپن فشار پرته د کنډک کنډو څخه ترلاسه شوی و. په غیر منحل حالت کې د تیغ کاري اعتبار د تیغ د لوړې دورې ستړیا ازموینې په ترسره کولو سره تایید شوی. د زنګ په حالت کې د تیغ د کریک توسیع حد د Pairs فورمول لخوا بدل شوی و، او د تیغ د دریدو لامل تحلیل شوی و. د تخریب اصلي لامل دا دی چې تیغ لومړی د زنګ وهلو کندې جوړوي، او بیا د لوړې دورې بدیل بارونو د عمل لاندې د زنګ وهلو ستړیا له امله ناکامیږي. دا کاغذ د پروسې له لید څخه په ښه والي تمرکز کوي ، د موادو د تودوخې درجه کنټرولوي ، د تیغ په سطح کې د المونیم نفوذ پروسه اضافه کوي ، په مؤثره توګه د تیغ د ضایع کیدو مخه نیسي ، او د تیغ کاري اعتبار ته وده ورکوي.

تیغ د انجن یوه مهمه برخه ده، او د تودوخې انرژي په میخانیکي انرژي بدلولو مهم دنده ترسره کوي. د دې د لوړ سرعت، لوی بار، او پیچلي کاري شرایطو له امله، د عملیاتو په جریان کې ناکامي اسانه ده. د الوتنې سټینلیس فولاد لوړ ځواک ، ښه پلاستیکي ، سختۍ او ستړیا مقاومت لري ، او په نرخ کې ټیټ دی. دا په پراخه کچه د الوتنې په صنعت کې د انجن بلیډونو جوړولو لپاره کارول کیږي. د بخار توربینونه چې په سمندري الوتکو او کښتیو کې کارول کیږي، په سمندري فضا کې د هوا د عواملو له امله، لکه د تودوخې لوړه درجه، لوړ رطوبت، لوړ مالګینتوب، او ډیری دوړې سیمې به په مستقیم ډول د فولادو الیاژ موادو د ککړتیا چلند اغیزه وکړي. د انجن بلیډونه د زنګ وهلو او ستړي کیدو فشار لپاره خورا حساس دي ، کوم چې نه یوازې د انجن موثریت کموي ، بلکه د ساتنې وخت او لګښتونه هم زیاتوي.

د سټریس زنګ وهل اکثرا یو ټوټه ټوټه ټوټه ده چې پرته له کوم څرګند میکروسکوپي تخریب څخه پیښیږي. یوځل چې رامینځته شي ، د فشار د زنګ وهلو درزونه د نورو محلي زنگونو په پرتله په چټکۍ سره پراخیږي ، او تر نن نیټې پورې پیژندل شوي ترټولو ویجاړونکي ډولونه دي. احصایوي پایلې ښیي چې د سټینلیس سټیل فشار زنګ وهل د فریکچر ناکامیو په مینځ کې لومړی ځای لري ، چې له 50٪ څخه ډیر حساب کوي. د لسیزو راهیسې، په ټوله نړۍ کې په اړوندو برخو کې پوهان د لوړ ځواک الیاژ فولادو جوړښتونو د زکام ستړیا څیړنې ته ژمن دي، د تجربوي پراختیا او د داسې جوړښتونو د زکام ستړیا میکانیزم سپړنې لپاره یو قوي بنسټ ایښی دی. د مثال په توګه، Liu et al. د 38CrMoAl لوړ ځواک فولادو د زنګ وهلو ستړیا ځانګړتیاوې مطالعه کړې او وموندله چې د زنګ زیان به لومړی د نمونې په محلي پلاستیک زون کې څرګند شي ، د ستړیا درزونو پیل ګړندی کوي. ګوو هونګ چاو په یوه ککړ چاپیریال کې د Q690 لوړ ځواک فولادو ستړیا فعالیت مطالعه کړ او وموندله چې د ستړیا حد 30.15٪ او 38.89٪ کم شوی کله چې د زکام دوره په ترتیب سره 60d او 100d وه. جینګ یونګزي په سمندري چاپیریال کې د انجن تیغ ​​محافظتي پوښونو په اړه اړونده څیړنې لنډیز کړې او د تیغ محافظوي پوښونو ډیزاین مفهوم لنډیز کړی.

د یو ځانګړي ډول انجن د ازموینې په جریان کې د کمپرسور د لومړي مرحلې روټر بلیډ د فشار زنګ وهلو پیښې ته په پام سره ، دې مقاله د تیغ په کاري لفافه کې د ثابت حالت فشار او وایبریشن ځانګړتیاوې تحلیل کړې او دې پایلې ته ورسید چې تیغ د ورو سرعت لاندې د گونج خطر درلود؛ د غیر تماس فشار اندازه کولو پراساس د تیغ د کمپن نظارت ازموینه ترسره کړه ، او د روټر تیغ د وایبریشن فشار پرته د زنګ وهلو کنډو څخه ترلاسه کړ؛ د تیغ د لوړې دورې ستړیا ازموینې د اندازه کولو پایلو سره یوځای ، په غیر منحل حالت کې د تیغ کاري اعتبار تایید شوی؛ د جوڑ فورمول د تیغ د درز د توزیع تختې د بیرته راګرځولو لپاره کارول شوی و چې د تیغ د ماتیدو حالت کې، او د تیغ د دریدو لامل تحلیل شوی و. د تحلیل پایلې د تحلیل د تحلیل پایلې سره مطابقت درلود، د تحلیل اغیزمنتوب تصدیق کول. ورته محافظتي تدابیر نیول شوي، او د اقداماتو امکانات د تجربو له لارې تایید شوي.

1 د تېروتنې کتنه
د لومړي مرحلې بلیډ ډیسک او د ټربوفان انجن کمپرسور مخکینۍ ژورنال مدغم شوي ، د 1Cr12Ni2WMoVNb تودوخې مقاومت لرونکي سټیل ډای فورجینګ او بشپړ CNC ماشین کارولو سره. د شاوخوا 177 ساعتونو ازموینې وروسته ، دا وموندل شوه چې ټولو تیغونو د ریښې څخه د تیغ تر پورتنۍ پورې مختلف اندازې په نا مساوي ډول توزیع کړي ، او یو تیغ یې درز درلود. د درز اوږدوالی شاوخوا 8.3 ملي میتر دی، د داخلی څنډې ته نږدې موقعیت لري، د څنډې له پلیټ څخه شاوخوا 4.8 ملي متره دی، او د درز شوي تیغ بڼه په 1 شکل کې ښودل شوې.
د فریکچر سرچینې ساحې میکروسکوپیک مورفولوژي په 2 شکل کې ښودل شوې ، چیرې چې عادي ستړیا آرکس او ریډیل ریجونه لیدل کیدی شي. د سرچینې ساحه شاوخوا 0.2 ملي میتره کې توره ده، دا په ګوته کوي چې د سرچینې په ساحه کې د ککړتیا محصولات شتون لري. پراخ شوی ساحه خړ - تور او سپک ژیړ دی، او د ستړیا آرکونو لوی شمیر لیدل کیدی شي.

2 د علت تحلیل
د دې لپاره چې د ناکامۍ لامل او میکانیزم نور روښانه کړي، د جامد ځواک تحلیل، د کمپن تحلیل، د کریک توسیع تحلیل او د فریکچر تحلیل د کمپرسور په لومړي پړاو روټر بلیډ کې ترسره شوي.

2.1 د جامد ځواک تحلیل
د کمپرسور د لومړي مرحلې تیغ د سایکلیک سمیټریک ساختماني ځانګړتیاوو له مخې، د 1/31 ډیسک بدن او یو بشپړ تیغ د محاسبې ماډل په توګه اخیستل شوی، او د جامد ځواک تحلیل د ANSYS سافټویر پلیټ فارم په کارولو سره ترسره شوی. د ویب د بولټ هول نوډونو د آزادۍ محوري او محوري درجې محدودې وې، او بار د تودوخې، سرعت او ایروډینامیک ځواک په پام کې نیولو سره. د سایکلیک سمیټري حد شرایط د سایکلیک سمیټري سطح باندې پلي شوي. د محدود عنصر ماډل په 3 شکل کې ښودل شوی، او د تیغ بدن د فشار ویش د اعظمي کاري حالت لاندې په 4 شکل کې ښودل شوی. د محاسبې پایلې ښیي چې د تیغ د شاته ریښې منځنۍ ساحه کې فشار دی. تر ټولو لوی، او د تیغ د کریک پیل کولو فشار نسبتا ټیټ دی، کوم چې د ځواک ډیزاین اړتیاوې پوره کوي.

2.2 د کمپن تحلیل
د کمپرسور د لومړي مرحلې روټر بلیډ ماډل تحلیل ترسره شو. د لومړي ترتیب کمپن حالت او د تیغ نسبي کمپن فشار توزیع په 5 شکل کې ښودل شوي. دا د 5 شکل څخه لیدل کیدی شي چې د لومړي ترتیب اعظمي کمپن فشار فشار د تیغ د کریک موقعیت سره مطابقت لري. د تیغ د ریزونانس سرعت ډیاګرام په 6 شکل کې ښودل شوی.

د دوی په مینځ کې ، د هڅونې امرونه چې تحلیل ته اړتیا لري عبارت دي له: K = 1, 2, 3, 4, د داخلي هوا جریان تحریف او د انجن ټیټ ترتیب جوش سره مطابقت لري؛ د مخکینۍ مرحلې لارښود بلیډونو شمیر 38 دی ، او د شاتنۍ مرحلې لارښود بلیډونو شمیر 52 دی. لکه څنګه چې په 6 شکل کې ښودل شوي ، د انجن د عملیاتي سرعت حد کې ، د K = 3 ځله حوصلې تر مینځ د ریزونانس نقطه شتون لري. کرښه او د تیغ لومړی ترتیب طبیعي فریکونسۍ لاین. د اړونده انجن عملیاتي سرعت ورو سرعت دی، د ریزونانس نقطه د ورو سرعت څخه ښکته ده، او د ریزونانس مارجن 5.4٪ دی.

د دې لپاره چې د K = 3 ځله جوش لاندې د تیغ د لومړي ترتیب ریزونانس خطر تصدیق کړي، د کمپرسور د لومړي مرحلې روټر تیغ کمپن د غیر تماس بلیډ کمپن اندازه کولو سیسټم په کارولو سره اندازه شوی. د کمپرسور د لومړي مرحلې روټر بلیډونه د ازموینې دمخه معاینه شوي ، او هیڅ د زنګ وهلو کندې ونه موندل شوې.
د اعظمي کمپن فشار اندازه کولو لپاره چې ممکن د لفافې رینج کې په تیغ کې واقع شي ، د ازموینې جریان د مختلف لارښود ویین خلاصې زاویې او د داخلي تودوخې شرایطو ترکیب په پام کې نیولی ، او په ټولیز ډول د 6 ترکیب حالت ازموینې ترسره شوې. د سرعت ټیسټ سپیکٹرم په 7 شکل کې ښودل شوی.

د غیر تماس د فشار ازموینې اساسی اصول په دوه مرحلو ویشل شوي: لومړی ګام د تیغ د اصلي کاري حالت لاندې د ریزونانس حالت لاندې د تیغ د ټیپ طول ارزښت ازموینه ده؛ دوهم ګام د بلیډ فشار او د ټیپ طول تر مینځ د تبادلې اړیکې پراساس په ریزونانس کې د اړین فشار اندازه کولو نقطې د فشار پایله محاسبه کول دي. د 1 حالت لاندې د لومړي دورې سرعت د پروسې په جریان کې د تیغ د کمپن بې ځایه کیدنه، د ریزوننټ سرعت او فریکونسۍ پایلې په 8 شکل کې ښودل شوي. په شکل کې افقی محور د تیغ شمیره ده، او عمودی محور بې ځایه کیدنه، د ریزونټ سرعت، او له پورته څخه تر ښکته پورې د ریزوننټ فریکونسۍ. د تیغ لومړی ترتیب کمپن فشار د تبادلې وروسته ترلاسه شوی په جدول 1 کې ښودل شوی.

د HB 5277-84 په حواله، د تیغ د لوړ سایکل کمپن ستړیا حد د پورته کولو میتود لخوا اندازه شوی، او 15 معتبر معلومات ترلاسه شوي. د 107-cycle fatigue limit-3σ د بلیډ ارزښت د 5% خطا حد سره (د مثال په توګه، د 95٪ باور کچه، 99.73٪ د بقا کچه) 485MPa وه. د بلیډ د ستړیا حد -3σ ارزښت په کارولو سره د لوړې دورې ستړیا ریزرو تحلیل په 9 شکل کې ښودل شوی ، چیرې چې آرډینیټ د کمپن فشار دی او abscissa د ثابت حالت فشار دی. لکه څنګه چې په 9 شکل کې لیدل کیدی شي، د تیغ په کریک کې د کمپن فشار د 1.7 د ستړیا ریزرو سره د ګوډمن منحني لاندې ویشل شوی ، او د اعظمي وایبریشن فشار په کارولو سره د لوړې دورې ستړیا ریزرو محاسبه شوې 5.2 ده ، نو تیغ به د لوړې دورې ستړیا زیان نه لري.

2.3 د کریک تبلیغ تحلیل
د دې لپاره چې دا معلومه کړي چې آیا تیغ ممکن د لوړ سایټ بدیل بارونو د عمل الندې د ستړیا تکثیر سره مخ شي، د تیغ د کریک تبلیغ تحلیل اوس ترسره کیږي.
د ستړيا درز د ودې قانون په 10 شکل کې ښودل شوی. دا د 10 شکل څخه لیدل کیدی شي چې د ستړیا درز د ودې کچه da/dN او د فشار شدت فکتور ΔK ترمنځ درې سیمې شتون لري.
a) لومړی سیمه د سست ستړیا درز د ودې مرحله ده. د ستړیا کریک ودې حد ارزښت ΔKth شتون لري. کله چې ΔK د ΔKth څخه ټیټ وي، د ستړیا درز نه وده کوي یا خورا ورو وده کوي.
b) په دویمه سیمه کې د ستړیا درز وده د بریښنا فعالیت قانون تعقیبوي. د ستړیا کریک ودې کچه da/dN د فشار د شدت فکتور طول ΔK د بریښنا فعالیت لخوا څرګند کیدی شي. د پاریس فورمول په پراخه کچه د دې څرګندولو لپاره کارول کیږي؛
c) دریمه سیمه د چټکې ودې مرحله ده. کله چې درز ورو ورو وده کوي یا KIC (1 – R) ته نږدې کیږي، درز په چټکۍ سره وده کوي. لکه څنګه چې په 1 شکل کې لیدل کیدی شي، د تیغ درز د کنډک کندې څخه پیل کیږي، او د فایټیو درز وده په سیمه ایزه سیمه کې د کنډک کندې ته نږدې رامینځته کیږي. د کمپن تحلیل ښیي چې د بلیډ کریک کې د لومړي ترتیب کمپن فشار د انټیک څنډه په اوږدو کې د تناسلي فشار دی، او لومړنی درز د I-type کریک پورې اړه لري. د I-type کریک ټیپ ته نږدې د فشار ساحه او د بې ځایه کیدو ساحه په ساده ډول کیدی شي: په شکل کې (1) او (2) وګورئ.
چیرته: KI د I-type crack tip د فشار د شدت فکتور دی؛ r په قطبي همغږي کې د کریک ټیپ قطبي وړانګې دي. fij(I) (θ) او g(ijI) (θ) په ترتیب سره د فشار فعالیت او د بې ځایه کیدو فعالیت دی.
د خطي لچک لرونکي فریکچر میکانیکونو له مخې، د فشار د شدت فکتور څرګندول لکه څنګه چې په فورمول (3) کې ښودل شوي، چیرته چې: Δσ د فشار اندازه ده؛ a د درز اندازه ده؛ Y د شکل ضمیمه ده. څرنګه چې د کنډک کندې شکل تقریبا یو بیضوی سطحه درز دی، نو د Y شکل کوفیشینټ د 1.12 په توګه اخیستل کیږي. د ترلاسه کولو لپاره فورمول (3) بدل کړئ (4).
چیرته: a0 د ستړیا د کریک کولو لپاره د کریک مهم اندازه ده. که چیرې د درز اندازه له a0 څخه کمه وي، په تیغ کې به د ستړیا درزونه واقع نشي.
د مارټینټیک فولادو لپاره، بارسم لاندې تجربې اړیکې ترلاسه کړې (5). چیرته: R د فشار تناسب دی. دا ، لکه څنګه چې د فشار تناسب ډیریږي ، د مارټینټیک سټیل د فشار شدت فکتور حد ارزښت به کم شي.

د اندازه شوي کمپن فشار نمونې ډاټا په احصایوي ډول تحلیل کیږي، او د تیغ کمپن فشار د فریکونسۍ ویش تحلیل کیږي. د کمپن فشار فشار فریکونسۍ ویش هسټوګرام په 11 شکل کې ښودل شوی. لکه څنګه چې په 11 شکل کې ښودل شوي، د کمپن فشار ویش د نورمال ویش سره سمون لري، او د فټینګ وکر د X~N (36.86, 323.336) ویش اطاعت کوي. د کمپن فشار +3σ ارزښت (د بیلګې په توګه 95٪ د باور کچه، 0.13٪ د بقا کچه) د 88 MPa حساب شوی.

د کمپن فشار +3σ ارزښت او د تیغ په ریزوننټ سرعت کې د ثابت حالت فشار پراساس، د تیغ د کریک په پیل کې د فشار تناسب R 0.2 محاسبه کیږي. د فورمول (5) څخه، دا محاسبه کیدی شي چې د فشار د شدت فکتور ΔKth حد ارزښت د 0.2 د فشار تناسب R سره 5.31 MPa·m1/2 دی. د فورمول (4) څخه، دا محاسبه کیدی شي چې د فټیټ کریک کولو مهم درز اندازه a0 0.23 mm ده. د کنډک ژوروالی په هر اړخیزه توګه اندازه شوی 0.25 ملي میتر دی. د پورتنۍ محاسبې څخه، دا لیدل کیدی شي چې کله د وایبریشن فشار د +3σ ارزښت واخلي، د کنډک کندې ژوروالی کولی شي مهم درز اندازې ته ورسیږي او درز پراخیږي. څرنګه چې د کمپن فشار توزیع د نورمال توزیع تعقیبوي، نو د کمپن فشار برخه د +3σ ارزښت څخه کمه نشي کولی د درز پراخیدو شرایط پوره کړي. تحلیل ښیي چې دا د تیغ له مینځلو وروسته د موادو ملکیتونو کمولو پورې اړه لري.

څرنګه چې د زکام کولو چاپیریال به د فلزي موادو د فشار شدت فکتور کم کړي، تیغ د کریک کولو لپاره ډیر احتمال لري، د دې فشار شدت فاکتور طول د corrosion fatigue stress intensity factor amplitude threshold ارزښت په نوم یادیږي، چې د ΔKthCF لخوا استازیتوب کیږي. اوس د تناسلي چاپیریال لاندې د تیغ د فشار د شدت فکتور حد ارزښت بدل شوی. فرض کړئ چې د تیغ د مهمې کریک اندازه 0.25 ملي میتره ده، د وایبریشن فشار اوسط ارزښت 36.86 MPa دی او فورمول (3) د 2.31MPa د ککړ چاپیریال لاندې د تیغ د فشار شدت فکتور حد ارزښت محاسبه کولو لپاره کارول کیږي. m1/2. تحلیل ښیې چې ککړ چاپیریال د تیغ د فشار شدت فکتور حد ارزښت کموي. کله چې د بلیډ د درز پیل کولو نقطه کې د فشار شدت فکتور په محیط چاپیریال کې د کریک توسیع حد ته ورسیږي، د زنګون ستړیا درز پیل کیږي، او بیا د ستړیا توسع کیږي.

2.4 د فریکچر تحلیل
د ټوټې شوي تیغ د تحلیل تحلیل په 12 شکل کې د فریکچر سرچینې ساحې مایکروسکوپیک مورفولوژي ښیي. د سرچینې په ساحه کې عادي انټرګرانولر ځانګړتیاوې لیدل کیدی شي، او د وړو کنډک کندې مورفولوژي د دانې په سطحه لیدل کیدی شي. د فریکچر مایکرومورفولوژي په 13 شکل کې ښودل شوي. درز د خارجي څنډې په لور غځول کیږي، او د اضطراب څخه مخکې، په جریان کې او وروسته د فټګ بانډ ځانګړتیاوې لیدل کیدی شي.

د فلزاتوګرافیک نمونه د کریک شوي تیغ څخه د درز لوري ته موازي پرې شوې. نمونه ځمکه وه او د مایکرو جوړښت مشاهده کولو لپاره پالش شوې. مورفولوژي په 14 شکل کې ښودل شوي. لکه څنګه چې د 14 شکل څخه لیدل کیدی شي، د درز شوي تیغ په مینځ کې یو لوی شمیر انټرګرانولر درزونه لیدل کیدی شي. د درز ژوروالی نسبتا کم دی، شاوخوا 0.25mm دی، او د وړو انټرګرانولر درزونو ځانګړتیاوې د دانې سرحد ته نږدې لیدل کیدی شي، دا په ګوته کوي چې د تیغ د مینځلو په څنډه کې کندې د زنګ له امله رامینځته کیږي.

د دانې په حد کې د انرژي سپیکٹرم تحلیل ښیي چې د فریکچر سرچینې ساحه په عمده ډول د اوریدونکي عناصر لکه O، S، او C لري، او د پراختیا په ساحه کې د O عنصر یو ټاکلی مقدار هم شتون لري. د کندې په نورو ساحو او د تیغ په سطحو کې هم ککړونکي عناصر لکه S او O شتون لري، جدول 2 وګورئ.

د فریکچر تحلیل پایلې ښیې چې د تیغ په داخل کې کندې او د دانې په اوږدو کې د فریکچر سرچینې ساحه د زنګ له امله رامینځته کیږي. د زنګ وهلو د زیان درجې او د کریک کولو موقعیت له لید څخه ، د درز سرچینې ساحه اساسا د تیغ ریښې ته نږدې ده ، دا په ګوته کوي چې د تیغ د ستړیا غزول نه یوازې د سطحي زیان رسونکي زیان درجې پورې اړه لري ، بلکه نسبتا لوی کمپن فشار د عملیاتو په جریان کې د دې موقعیت لخوا رامینځته شوی. تیغ ممکن لومړی د دانې په اوږدو کې د زنګ وهلو څخه تیریږي ، او بیا د کاري فشار د عمل لاندې ستړیا توسع کیږي.

3 جامع علت تحلیل

د تیغ د ناکامۍ او ماتیدو لاملونه په لاندې ډول لنډیز شوي دي: روټر بلیډونه اکثرا په ساحلي او داخلي مرطوب او ګرمو سیمو کې کار کوي. په اتموسفیر کې په لوړه کچه د ککړو رسنیو لکه سلفر او کلورین شتون لري، او د pH ارزښت ټیټ دی. د چاپیریال تر اغیزې لاندې، تیغونه لومړی کنډک کوي، او غیر مساوي کندې او سوري د هوا د داخلیدو په څنډه کې رامینځته کیږي. د زنګ وهلو کندې رامینځته کول د محلي فشار غلظت رامینځته کوي ، نو د بلیډونو د زنګ وهلو ستړیا درزونه د زنګ وهلو کنډو څخه رامینځته کیږي.

زنګ د موادو د دانې تر مینځ د ارتباط ځواک خورا ضعیفوي او د موادو د فشار شدت فکتور حد ارزښت کموي. د لوړ سایکل وایبریشن فشار د عمل لاندې ، د کنډک کندې په درزونو بدلیدل پیل کوي. کله چې د بلیډ د زنګ وهلو په کنده کې د مساوي درز د فشار د شدت فکتور ارزښت د فشار د شدت فکتور ارزښت ته ورسیږي د زکام ستړیا درزونو د توسع کولو لپاره، د زنګ وهلو ستړیا درزونه پیل کیږي. وروسته، د ککړ چاپیریال او د لوړ دورې بدیل بارونو د ګډ عمل لاندې، د زنګ وهلو ستړیا درزونه پراختیا ته هڅول کیږي، او په پای کې د بلیډونو د زکام ستړیا ناکامي سبب کیږي.

4 د ښه والي اقدامات او تصدیق

4.1 د ښه والي اقدامات
څرنګه چې د روټر بلیډونه د ساختماني ډیزاین په شرایطو کې د ساختماني او ایروډینامیک فعالیت اړتیاوې پوره کوي، لاندې دوه پرمختګونه د پروسې له نظره په پام کې نیول شوي:
a) د جعل کولو پروسې په جریان کې ، د تودوخې تودوخې کنټرول کیږي ترڅو د موادو د زنګون مقاومت ښه کړي؛
b) د ټیټ تودوخې الومینیز کولو پروسه د تیغ په سطح کې اضافه کیږي ترڅو د تیغ د زنګون مقاومت ښه کړي.

4.2 د اقداماتو تصدیق
د اقداماتو د اغیزمنتیا تصدیق کولو لپاره، په ورته موادو نمونو باندې د مالګې سپری د ککړتیا ازموینې ترسره شوې. د GJB150.11A-2009[19] د اړتیاو سره سم، نمونې ډیزاین شوي، او ابعاد یې په 15 شکل کې ښودل شوي. درې نمونې په 590 ℃ کې پرته له ایلومینیز کولو څخه، درې نمونې په 580 ℃ کې د الومینیز کولو پرته، او درې نمونې په 580 ℃ کې تودوخه شوي. په 1 ℃ کې د المونیز کولو سره د مالګې سپری د زنګ وهلو ازموینو لپاره اخیستل شوي ، او د 12Cr2Ni3WMoVNb موادو د مالګې سپرې سنکنرن مقاومت باندې د المونیز کولو پروسې او تودوخې تودوخې اغیزه وپلټل شوه. د آزموینې پروسې د ازموینې پیرامیټونه په 96 جدول کې ښودل شوي، او د مالګې سپری د 16 ساعتونو وروسته د ازموینې ټوټې بڼه په XNUMX شکل کې ښودل شوي.

د ازموینې پایلې ښیې چې د 580 ℃ تودوخې نمونې د زنګون مقاومت د 590 ℃ تودوخې نمونې څخه د پام وړ ښه دی؛ د المونیز شوی پرت د پام وړ د سبسټریټ زنګ وهل ځنډوي او د مالګې سپری زنګ په وړاندې مقاومت کې رول لوبوي.
د پورتني پرمختګ اقداماتو پلي کولو وروسته ، د انجن روټر بلیډونه چې د دې خدمت ژوند پای ته رسیدلي جلا شوي او معاینه شوي ، او هیڅ زنګ یا تخریب ندی رامینځته شوی ، دا په ګوته کوي چې اقدامات مؤثره دي.

پایله

اړونده څیړنه د یو ځانګړي ډول انجن د ازموینې په جریان کې د تیغونو د زنګ او ماتیدو په اړه ترسره شوې ، او لاندې پایلې ترلاسه کیدی شي:

د سمولیشن تحلیل له مخې، دا لیدل کیدی شي چې تیغونه د ورو سرعت لاندې ریزونانس لري؛ د ټول ماشین د غیر تماس فشار اندازه کولو ازموینې او د بلیډونو د لوړې دورې ستړیا ازموینې اندازه کولو پایلو سره سم ، دا ثابت کیدی شي چې تیغونه په غیر منحل حالت کې د اعتبار سره کار کوي.

د تخریب اصلي لامل دا دی چې تیغ لومړی زنګ شوی دی، او زنګ د موادو د فایټیو کریک توسیع حد کموي. کله چې د بلیډ د زنګ وهلو کندې کې د مساوي درز فکتور د فشار شدت فکتور ارزښت د فشار شدت فکتور حد ته ورسیږي د زنګ وهلو ستړیا د کریک توسیع ارزښت ته ، د زحمت ستړیا درز پیل کیږي ، او بیا د ستړیا ناکامي د لوړې دورې بدیل عمل لاندې واقع کیږي. بار د fatigue crack extension threshold باندې د ککړتیا اغیزې، د موادو تنظیم او ملکیت، د تودوخې، فشار تناسب او د بار بڼه پورې اړه لري، کوم چې نسبتا پیچلي دي او نور ژورې څیړنې ته اړتیا لري.

دا اړینه ده چې د ډیزاین مفهوم ته پام وکړئ تیغ محافظتی پوښ. د مثال په توګه ، د ټیټ تودوخې الومینیز کولو پروسه کولی شي په مؤثره توګه د تیغ مقاومت او خدمت ژوند ته وده ورکړي. په هرصورت، د ټیټ تودوخې الومین کولو پروسه ممکن پیرامیټرې اغیزه وکړي لکه د کریک توسیع حد، او د هغې د نفوذ اندازه د اړونده تجربو له لارې ژورې څیړنې ته اړتیا لري.