Atsižvelgiant į įtrūkimo gedimą kompresoriaus rotoriaus mentė bandomojo važiavimo metu turboventiliatorius variklį, šiame darbe analizuojamos ašmenų stiprumo ir vibracijos charakteristikos ir daroma išvada, kad ašmenys eksploatacijos metu gali sukelti rezonansą. Nekontaktiniu matavimo metodu išmatuota mentės vibracija ir gautas rotoriaus mentės vibracijos įtempis be korozijos duobių. Peilio darbo patikimumas nekorozinėje būsenoje buvo patikrintas atliekant didelio ciklo ašmenų nuovargio bandymą. Korozijos būsenos ašmenų įtrūkimo slenkstis buvo pakeistas pagal Pairs formulę ir ištirta ašmenų įtrūkimo priežastis. Pagrindinė lūžio priežastis yra ta, kad ašmenys pirmiausia suformuoja korozijos duobes, o vėliau sugenda dėl korozijos nuovargio, veikiant didelio ciklo kintamoms apkrovoms. Šiame darbe pagrindinis dėmesys skiriamas patobulinimui iš proceso perspektyvos, kontroliuojamas medžiagos grūdinimo temperatūros diapazonas, pridedamas aliuminio infiltracijos procesas ant ašmenų paviršiaus, veiksmingai apsaugoma nuo ašmenų lūžimo ir pagerinamas ašmenų darbo patikimumas.

Peilis yra viena iš svarbių variklio dalių ir atlieka svarbią užduotį paversti šiluminę energiją mechanine energija. Dėl didelio greičio, didelės apkrovos ir sudėtingų darbo sąlygų jis lengvai sugenda eksploatacijos metu. Aviacinis nerūdijantis plienas pasižymi dideliu stiprumu, geru plastiškumu, kietumu ir atsparumu nuovargiui, jo kaina yra žema. Jis plačiai naudojamas aviacijos pramonėje variklių mentėms gaminti. Jūrų orlaiviuose ir laivuose naudojamos garo turbinos dėl meteorologinių jūrų atmosferos veiksnių, tokių kaip aukšta temperatūra, didelė drėgmė, didelis druskingumas ir daugelis miglotų zonų, turės tiesioginės įtakos plieno lydinių medžiagų korozijai. Variklio mentės yra labai linkusios į įtempių koroziją ir nuovargio koroziją, kuri ne tik sumažina variklio efektyvumą, bet ir padidina priežiūros laiką bei išlaidas.

Įtempių korozijos įtrūkimai dažnai yra trapus lūžis, atsirandantis be jokios akivaizdžios makroskopinės deformacijos. Susidarę įtempių korozijos įtrūkimai plečiasi greičiau nei kiti vietinės korozijos tipai ir yra žalingiausias iki šiol žinomas korozijos tipas. Statistiniai rezultatai rodo, kad nerūdijančio plieno įtempių korozijos įtrūkimai užima pirmąją vietą tarp lūžių gedimų ir sudaro daugiau nei 50 proc. Dešimtmečius susijusių sričių mokslininkai visame pasaulyje buvo įsipareigoję tirti didelio stiprumo legiruotojo plieno konstrukcijų nuovargį nuo korozijos, padėdami tvirtą pagrindą eksperimentinei tokių konstrukcijų nuovargio korozijos plėtrai ir mechanizmų tyrimams. Pavyzdžiui, Liu ir kt. ištyrė 38CrMoAl didelio stiprumo plieno korozijos nuovargio charakteristikas ir nustatė, kad korozijos pažeidimai pirmiausia atsirastų bandinio lokalioje plastinėje zonoje, paspartintų nuovargio įtrūkimų atsiradimą. Guo Hongchao ištyrė Q690 didelio stiprumo plieno nuovargio savybes korozinėje aplinkoje ir nustatė, kad nuovargio riba sumažėjo 30.15% ir 38.89%, kai korozijos ciklas buvo atitinkamai 60 d ir 100 d. Jing Yongzhi apibendrino atitinkamus variklio menčių apsauginių dangų, naudojamų jūrinėje aplinkoje, tyrimus ir apibendrino ašmenų apsauginių dangų dizaino koncepciją.

Siekdamas išsiaiškinti kompresoriaus pirmosios pakopos rotoriaus mentės įtempių korozijos reiškinį bandomuoju tam tikro tipo varikliu, šiame darbe analizuojamos pastovios būsenos įtempių ir vibracijos charakteristikos darbiniame menčių gaubte ir padaryta išvada, kad ašmenys turėjo rezonanso riziką žemiau lėto greičio; atliko bekontakčių deformacijų matavimu pagrįstą ašmenų vibracijos stebėjimo bandymą ir gavo rotoriaus mentės vibracijos įtempį be korozijos duobių; kartu su ašmenų didelio ciklo nuovargio bandymo matavimo rezultatais buvo patikrintas ašmenų darbo patikimumas nekorozinėje būsenoje; Pairs formulė buvo naudojama korozinės būsenos ašmenų įtrūkimo išplėtimo slenksčiui pakeisti ir analizuota ašmenų įtrūkimo priežastis. Analizės rezultatai atitiko lūžių analizės išvadas, patvirtinančius analizės efektyvumą. Buvo imtasi atitinkamų apsaugos priemonių, o priemonių tinkamumas patikrintas eksperimentais.

1 Gedimų apžvalga
Pirmos pakopos mentės diskas ir priekinis turboventiliatoriaus kompresoriaus kakliukas yra integruoti naudojant 1Cr12Ni2WMoVNb karščiui atsparų plieno kalimą ir integruotą CNC apdirbimą. Po maždaug 177 valandų bandomojo važiavimo buvo nustatyta, kad visose ašmenyse nuo šaknies iki ašmenų galiuko buvo netolygiai išsidėsčiusios įvairaus dydžio duobutės, o viename ašmenyse buvo įtrūkimas. Plyšio ilgis yra apie 8.3 mm, esantis šalia įleidimo krašto, apie 4.8 mm nuo krašto plokštės, o įtrūkusio peilio išvaizda parodyta 1 paveiksle.
Makroskopinė lūžio šaltinio srities morfologija parodyta 2 paveiksle, kur matyti tipiški nuovargio lankai ir radialiniai keteros. Šaltinio sritis yra juoda maždaug 0.2 mm ribose, o tai rodo, kad šaltinio srityje yra korozijos produktų. Išplėstas plotas yra pilkai juodas ir šviesiai geltonas, matosi daug nuovargio lankų.

2 Priežasties analizė
Siekiant toliau išsiaiškinti gedimo priežastį ir mechanizmą, buvo atlikta kompresoriaus pirmosios pakopos rotoriaus mentės statinio stiprumo, vibracijos analizė, plyšio išsiplėtimo ir lūžių analizė.

2.1 Statinio stiprumo analizė
Pagal kompresoriaus pirmos pakopos mentės ciklines simetriškas konstrukcines charakteristikas, skaičiavimo modeliu buvo paimtas 1/31 disko korpusas ir pilna mentė, o statinio stiprumo analizė atlikta naudojant ANSYS programinės įrangos platformą. Tinklo varžtų skylių mazgų ašiniai ir apskritiminiai laisvės laipsniai buvo apriboti, o apkrova atsižvelgė į temperatūrą, greitį ir aerodinamines jėgas. Ciklinės simetrijos ribinės sąlygos buvo pritaikytos ciklinės simetrijos paviršiui. Baigtinių elementų modelis parodytas 3 paveiksle, o ašmenų korpuso įtempių pasiskirstymas esant maksimaliai darbinei būsenai parodytas 4 paveiksle. Skaičiavimo rezultatai rodo, kad įtempimas ašmenų užpakalinės šaknies vidurinėje srityje yra didžiausias, o įtempimas plyšio pradžioje yra palyginti mažas, o tai atitinka tvirtumo projektavimo reikalavimus.

2.2 Vibracijos analizė
Atlikta kompresoriaus pirmos pakopos rotoriaus mentės modalinė analizė. Mentės pirmos eilės vibracijos režimas ir santykinis vibracijos įtempių pasiskirstymas parodytas 5 paveiksle. Iš 5 paveikslo matyti, kad pirmos eilės didžiausio vibracijos įtempio padėtis sutampa su ašmenų įtrūkimo padėtimi. Ašmenų rezonanso greičio diagrama parodyta 6 pav.

Tarp jų sužadinimo eilės, kurias reikia analizuoti, yra šios: K = 1, 2, 3, 4, atitinkančios įeinančio oro srauto iškraipymą ir žemos eilės variklio sužadinimą; priekinės pakopos kreipiamųjų menčių skaičius yra 38, o galinės pakopos kreipiamųjų - 52. Kaip parodyta 6 paveiksle, variklio darbinių sūkių diapazone yra rezonanso taškas tarp K = 3 kartų sužadinimo. linija ir pirmosios eilės natūraliojo dažnio linija. Atitinkamas variklio veikimo greitis yra lėtas greitis, rezonanso taškas yra žemiau lėto greičio, o rezonanso riba yra 5.4%.

Siekiant patikrinti menčių pirmos eilės rezonanso riziką esant K=3 kartų sužadinimui, kompresoriaus pirmos pakopos rotoriaus mentės vibracija buvo išmatuota naudojant nekontaktinę mentės vibracijos matavimo sistemą. Prieš bandymą buvo patikrintos kompresoriaus pirmos pakopos rotoriaus mentės, korozijos duobių nerasta.
Siekiant išmatuoti maksimalų vibracijos įtempį, kuris gali atsirasti ašmenyse gaubto diapazone, bandymo metu buvo atsižvelgta į skirtingų kreipiamųjų mentės atidarymo kampų ir įėjimo temperatūros sąlygų derinį, ir iš viso buvo atlikti 6 kombinuotųjų būsenų bandymai. Greičio bandymo spektras parodytas 7 paveiksle.

Pagrindinis bekontakčio deformacijų bandymo principas yra padalintas į du etapus: pirmasis žingsnis yra patikrinti mentės galiuko amplitudės vertę rezonanso sąlygomis, esant faktinei ašmenų darbo sąlygai; antrasis žingsnis yra apskaičiuoti reikiamo deformacijų matavimo taško deformacijos rezultatą rezonanso metu, remiantis konvertavimo ryšiu tarp ašmenų deformacijos ir antgalio amplitudės. Mentės vibracijos poslinkio, rezonansinio greičio ir dažnio rezultatai pirmojo ciklo pagreitinimo procese esant 1 būsenai parodyti 8 paveiksle. Horizontali ašis paveiksle yra mentės skaičius, o vertikali ašis – poslinkis, rezonansinis greitis, ir rezonansinis dažnis iš viršaus į apačią. Pirmos eilės ašmenų vibracijos įtempis, gautas po konversijos, parodytas 1 lentelėje.

Remiantis HB 5277-84, ašmenų didelio ciklo vibracijos nuovargio riba buvo išmatuota kėlimo metodu ir gauta 15 galiojančių duomenų. Ašmenų 107 ciklų nuovargio riba-3σ vertė su 5 % paklaidos riba (ty 95 % patikimumo lygis, 99.73 % išgyvenamumas) buvo 485 MPa. Didelio ciklo nuovargio rezervo analizė naudojant mentės nuovargio ribą-3σ parodyta 9 paveiksle, kur ordinatės yra vibracijos įtempis, o abscisė yra pastovios būsenos įtempis. Kaip matyti iš 9 paveikslo, ašmenų plyšio vibracijos įtempis pasiskirsto žemiau Goodmano kreivės, o nuovargio rezervas yra 1.7, o didelio ciklo nuovargio rezervas, apskaičiuotas naudojant didžiausią vibracijos įtempį, yra 5.2, todėl ašmenys nepatirs didelio ciklo nuovargio žalos.

2.3 Plyšių plitimo analizė
Siekiant nustatyti, ar ašmenys gali plisti nuovargiu, veikiant didelio ciklo kintamoms apkrovoms, dabar atliekama ašmenų įtrūkimų plitimo analizė.
Nuovargio plyšio augimo dėsnis parodytas 10 paveiksle. Iš 10 paveikslo matyti, kad tarp nuovargio plyšio augimo greičio da/dN ir įtempių intensyvumo koeficiento ΔK yra trys sritys.
a) Pirmoji sritis yra lėto nuovargio plyšio augimo stadija. Yra nuovargio įtrūkimų augimo slenkstis ΔKth. Kai ΔK yra mažesnis už ΔKth, nuovargio plyšys neauga arba auga itin lėtai;
b) Nuovargio įtrūkimų augimas antroje srityje atitinka galios funkcijos dėsnį. Nuovargio įtrūkimų augimo greitis da/dN gali būti išreikštas įtempių intensyvumo koeficiento amplitudės ΔK galios funkcija. Jai išreikšti plačiai naudojama Paryžiaus formulė;
c) Trečioji sritis – spartaus augimo stadija. Kai įtrūkimas pamažu priartėja prie KIC arba pasiekia jį (1 – R), įtrūkimas sparčiai auga. Kaip matyti iš 1 paveikslo, ašmenų įtrūkimas prasideda nuo korozijos duobės, o nuovargio plyšio augimas susidaro vietinėje srityje, netoli korozijos duobės galo. Vibracijos analizė rodo, kad pirmosios eilės vibracijos įtempis ties ašmenų įtrūkimu yra tempimo įtempis išilgai įsiurbimo krašto, o pradinis įtrūkimas priklauso I tipo įtrūkimui. Įtempių lauką ir poslinkio lauką šalia I tipo plyšio antgalio galima supaprastinti taip: Žr. (1) ir (2) formules paveikslėlyje.
Kur: KI – I tipo plyšio antgalio įtempių intensyvumo koeficientas; r yra įtrūkimo viršūnės poliarinis spindulys poliarinėse koordinatėse; fij(I) (θ) ir g(ijI) (θ) yra atitinkamai įtempio ir poslinkio funkcija.
Pagal tiesinio tampriojo lūžio mechaniką įtempių intensyvumo koeficiento išraiška yra tokia, kaip parodyta (3) formulėje, kur: Δσ – įtempių amplitudė; a yra įtrūkimo dydis; Y yra formos koeficientas. Kadangi korozijos duobės forma yra maždaug elipsės formos paviršiaus įtrūkimas, formos koeficientas Y laikomas 1.12. Paverskite formulę (3), kad gautumėte (4).
Kur: a0 yra nuovargio įtrūkimo kritinis įtrūkimo dydis. Jei plyšio dydis yra mažesnis nei a0, ašmenys nuo nuovargio įtrūks.
Martensitinio plieno atveju Barsomas gavo tokį empirinį ryšį (5). Kur: R yra įtempių santykis. Tai yra, didėjant įtempių santykiui, martensitinio plieno įtempių intensyvumo koeficiento slenkstinė vertė mažės.

Statistiškai išanalizuoti išmatuoto vibracinio įtempio pavyzdiniai duomenys, išanalizuotas ašmenų vibracinio įtempio dažninis pasiskirstymas. Vibracijos įtempių dažnio pasiskirstymo histograma parodyta 11 paveiksle. Kaip parodyta 11 paveiksle, vibracijos įtempių pasiskirstymas atitinka normalųjį pasiskirstymą, o derinimo kreivė paklūsta X~N (36.86, 323.336) pasiskirstymui. Apskaičiuota, kad vibracijos įtempio +3σ vertė (ty 95 % pasikliovimo lygis, 0.13 % išgyvenamumas) yra 88 MPa.

Remiantis vibracijos įtempio +3σ verte ir pastovios būsenos įtempimu esant mentės rezonansiniam greičiui, apskaičiuojamas įtempių santykis R, kai prasideda mentės įtrūkimas, yra 0.2. Iš (5) formulės galima apskaičiuoti, kad įtempių intensyvumo koeficiento ΔKth slenkstinė vertė, atitinkanti įtempių santykį R 0.2, yra 5.31 MPa·m1/2. Iš (4) formulės galima apskaičiuoti, kad nuovargio įtrūkimo kritinis plyšio dydis a0 yra 0.23 mm. Visapusiškai išmatuotas korozijos duobės gylis yra 0.25 mm. Iš aukščiau pateikto skaičiavimo matyti, kad kai vibracijos įtempis tampa +3σ, korozijos duobės gylis gali pasiekti kritinį plyšio dydį ir plyšys išsiplės. Kadangi vibracijos įtempių pasiskirstymas atitinka normalųjį pasiskirstymą, vibracijos įtempių dalis, mažesnė už vertę +3σ, negali atitikti plyšio išsiplėtimo sąlygų. Analizė rodo, kad tai susiję su medžiagos savybių sumažėjimu po ašmenų korozijos.

Kadangi korozinė aplinka sumažins metalinės medžiagos įtempio intensyvumo koeficientą, todėl ašmenys labiau linkę įtrūkti, ši įtempių intensyvumo koeficiento amplitudė vadinama korozijos nuovargio įtempio intensyvumo koeficiento amplitudės slenkstine verte, pavaizduota ΔKthCF. Dabar ašmenų įtempio intensyvumo koeficiento slenkstinė vertė korozinėje aplinkoje yra atvirkštinė. Darant prielaidą, kad kritinis ašmenų plyšio dydis yra 0.25 mm, vidutinė vibracijos įtempio vertė yra 36.86 MPa, o pagal (3) formulę apskaičiuojama, kad ašmenų įtempio intensyvumo koeficiento slenkstinė vertė korozinėje aplinkoje yra 2.31 MPa·. m1/2. Analizė rodo, kad korozinė aplinka sumažina ašmenų įtempio intensyvumo koeficiento slenkstinę vertę. Kai įtempių intensyvumo koeficientas mentės plyšio pradžios taške pasiekia slenkstinę plyšio išplėtimo vertę korozinėje aplinkoje, prasideda korozijos nuovargio įtrūkimas, o tada atsiranda nuovargio išplėtimas.

2.4 Lūžių analizė
Įtrūkusių ašmenų lūžių analizė rodo mikroskopinę lūžio šaltinio srities morfologiją 12 paveiksle. Tipiškos tarpkristalinės savybės matomos šaltinio srityje, o smulkios korozijos duobės morfologija – grūdelių paviršiuje. Įtrūkimo mikromorfologija parodyta 13 paveiksle. Įtrūkimas tęsiasi link išmetimo krašto, o tipinės nuovargio juostos ypatybės gali būti matomos prieš pratęsimą, jo metu ir po jo.

Metalografinis pavyzdys buvo išpjautas iš įtrūkusio ašmenų lygiagrečiai įtrūkimo krypčiai. Mėginys buvo sumaltas ir poliruotas, kad būtų galima stebėti mikrostruktūrą. Morfologija parodyta 14 paveiksle. Kaip matyti iš 14 paveikslo, įtrūkusių ašmenų įleidimo krašte galima pamatyti daug tarpkristalinių įtrūkimų. Plyšio gylis yra santykinai negilus, apie 0.25 mm, o šalia grūdelių ribos matomos smulkios tarpkristalinio įtrūkimo charakteristikos, o tai rodo, kad ašmenų įleidimo briaunos duobes sukelia korozija.

Energijos spektro analizė ties grūdelių riba rodo, kad lūžių šaltinio srityje daugiausia yra korozinių elementų, tokių kaip O, S ir C, o išsiplėtimo srityje taip pat yra tam tikras O elemento kiekis. Taip pat yra korozinių elementų, tokių kaip S ir O kitose duobių vietose ir ašmenų paviršiuose, žr. 2 lentelę.

Plyšių analizės rezultatai rodo, kad duobes ant ašmenų įleidimo krašto ir lūžio šaltinio plotą išilgai grūdų sukelia korozija. Atsižvelgiant į korozijos pažeidimo laipsnį ir įtrūkimo padėtį, įtrūkimo šaltinio sritis iš esmės yra arti ašmenų šaknies, o tai rodo, kad ašmenų nuovargio išplėtimas yra susijęs ne tik su paviršiaus korozijos pažeidimo laipsniu, bet ir su santykinai didelis vibracijos įtempis, kurį patiria ši padėtis veikimo metu. Iš pradžių ašmenys gali įtrūkti iš korozijos išilgai grūdelių, o tada, veikiant darbiniam įtempimui, atsiranda nuovargio išplėtimas.

3 Išsami priežasčių analizė

Menčių gedimo ir lūžimo priežastys apibendrinamos taip: rotoriaus mentės dažnai dirba pakrantės ir vidaus drėgnose bei karštose vietose. Atmosferoje yra daug korozinių medžiagų, tokių kaip siera ir chloras, o pH vertė yra žema. Veikiant aplinkai, mentės pirmiausiai korozuoja, o oro įleidimo krašte susidaro nelygios duobės ir skylės. Susidarius korozijos duobėms susidaro vietinė įtempių koncentracija, todėl peilių korozijos nuovargio įtrūkimai atsiranda iš korozijos duobių.

Korozija labai susilpnina sukibimo jėgą tarp medžiagos grūdelių ir sumažina medžiagos įtempio intensyvumo koeficiento slenkstinę vertę. Veikiant didelio ciklo vibracijai, korozijos duobės pradeda virsti įtrūkimais. Kai lygiaverčio plyšio įtempių intensyvumo koeficiento vertė mentės korozijos duobėje pasiekia ribinę įtempių intensyvumo koeficiento vertę, skirtą korozijos nuovargio įtrūkimams išplėsti, prasideda korozijos nuovargio įtrūkimai. Vėliau, kartu veikiant korozinei aplinkai ir didelio ciklo kintamoms apkrovoms, korozijos nuovargio įtrūkimai skatinami išsiplėsti ir galiausiai sukeliamas peilių gedimas dėl korozijos.

4 Tobulinimo priemonės ir patikra

4.1 Tobulinimo priemonės
Kadangi rotoriaus mentės atitinka konstrukcinius ir aerodinaminius reikalavimus, susijusius su konstrukcijos konstrukcija, proceso požiūriu atsižvelgiama į šiuos du patobulinimus:
a) Kalimo proceso metu kontroliuojama grūdinimo temperatūra, siekiant pagerinti medžiagos atsparumą korozijai;
b) Prie peilio paviršiaus pridedamas žemos temperatūros aliuminavimo procesas, siekiant pagerinti peilio atsparumą korozijai.

4.2 Priemonių patikrinimas
Siekiant patikrinti priemonių veiksmingumą, buvo atlikti tų pačių medžiagų bandinių korozijos bandymai su druska. Pagal GJB150.11A-2009[19] reikalavimus buvo suprojektuoti bandiniai, o matmenys pateikti 15 pav. Trys bandiniai grūdinti 590 ℃ be aliuminizacijos, trys bandiniai grūdinti 580 ℃ be aliuminizacijos ir trys bandiniai grūdinti. 580 ℃ temperatūroje su aliuminavimu buvo paimti druskos purškimo korozijos bandymams, ištirta aliuminizacijos proceso ir grūdinimo temperatūros įtaka 1Cr12Ni2WMoVNb medžiagos atsparumui druskos purškimo korozijai. Bandymo proceso bandymo parametrai pateikti 3 lentelėje, o bandinio išvaizda po 96 valandų trukusios druskos purškimo korozijos parodyta 16 paveiksle.

Bandymo rezultatai rodo, kad 580 ℃ temperatūrinio pavyzdžio atsparumas korozijai yra žymiai geresnis nei 590 ℃ temperuoto pavyzdžio; aliuminizuotas sluoksnis žymiai sulėtina pagrindo koroziją ir vaidina atsparumą druskos purškiamai korozijai.
Įgyvendinus minėtas tobulinimo priemones, buvo išardytos ir patikrintos pasibaigusio eksploatacijos laikotarpio variklio rotoriaus mentės, korozijos ar lūžimo neatsirado, o tai rodo, kad priemonės buvo veiksmingos.

Išvada

Atliekant tam tikro tipo variklio bandymą, buvo atlikti susiję geležčių korozijos ir lūžimo tyrimai, iš kurių galima padaryti tokias išvadas:

Remiantis modeliavimo analize, matyti, kad peiliai turi rezonansą žemiau lėto greičio; pagal visos mašinos nekontaktinio deformacijų matavimo bandymą ir menčių didelio ciklo nuovargio bandymo rezultatus galima įrodyti, kad ašmenys patikimai veikia nekorozinėje būsenoje.

Pagrindinė lūžimo priežastis yra ta, kad ašmenys pirmiausiai korozuojasi, o korozija sumažina medžiagos nuovargio įtrūkimo išplėtimo slenkstį. Kai lygiaverčio plyšio įtempių intensyvumo koeficiento vertė mentės korozijos duobėje pasiekia korozijos nuovargio plyšio išplėtimo įtempių intensyvumo koeficiento slenkstinę vertę, prasideda korozijos nuovargio įtrūkimas, o tada įvyksta nuovargio gedimas veikiant didelio ciklo kintamumui. apkrova. Korozijos įtaka nuovargio plyšio išsiplėtimo slenksčiui yra susijusi su koroziją sukeliančia terpe, medžiagos struktūra ir savybėmis, temperatūra, įtempių santykiu ir apkrovos forma, kuri yra gana sudėtinga ir reikalauja tolesnių nuodugnių tyrimų.

Būtina atkreipti dėmesį į dizaino koncepciją ašmenys apsauginė danga. Pavyzdžiui, žemos temperatūros aliuminizacijos procesas gali veiksmingai pagerinti peilio atsparumą korozijai ir tarnavimo laiką. Tačiau žemos temperatūros aliuminizacijos procesas gali turėti įtakos tokiems parametrams kaip įtrūkimo išplėtimo slenkstis, o jo įtakos mastas reikalauja nuodugnių tyrimų atliekant atitinkamus eksperimentus.