Cr-Ni chalybs immaculata praeclaram corrosionem environmental resistentiam habet et late in campis petrolei, industria chemica, aerospace, machinationis marinae, etc. Inter eos, 304 chalybs immaculata bonam corrosionem resistentiae et caloris resistentiae habet, et late in usu est. industria moderna. Attamen in ambitus industriae valde mordax et graviter inquinatae atmosphaerae sicut acida inorganica, corpus eius corrosio resistentiae adhuc non potest metus occurrere, eiusque ministerium vita superficiei technologiae tutelae tutelae extendi debet. Superficies hodiernae technologiae efficiens ut depositio vaporis, curatio chemica caloris, electroplatationis, thermae spargens et laser cladding, modi magni momenti sunt ad resistentiam materialium superficierum corrosionem emendandam. Studia invenerunt tunicas uniformes et densas praeparari posse ab technicis electroplatationibus et vaporibus depositionis, et linitionibus puritatem altam et moderatricem compositionem. Meng et al. praeparavit densam superhydrophobicam Zn-Fe in superficie magnesii mixturae electroplating. Eximiam sui purgationem litura ostendit, resistentiam et corrosionem gerunt resistentiam. Comparatus cum magnesio stannum substratum, corrosio resistentia efficiens 87% emendatus est. Shan et al. CrN et CrSiN coatings deposita in 316L chalybe immaculata, quae duritiem superficiem augebat, resistentiam corrosionis marinis emendavit et proprietates tribologicae materiae. Tunicae curationis caloris chemicae praeparatae sunt, sparsio scelerisque et aliis modis, et superficies accurate et crassitudo moderatior erat, processus simplex et facilis ad operandum erat. Xun Qingting et al. GCr15 ferrum superficies curationis chemicae caloris corroboravit, et durities eius valde aucta est, et crassitudo iacui durae 0.25 mm pervenit. Liu et al. feliciter Ag-BN coatings per plasma spargit praeparavit, quae frictioni coëfficientis tunicarum redegit ac resistentiam indumentorum emendavit.

Tunicae ab electroplating et vapori depositionis paratae technologiae vim compaginem infirmam habent cum crassitudine subiecta et tenui. Superficies imbre scelestae vestiturae rudis est et magnam raritatem habet. Curatio chemica caloris altam requisita ad materiam subiectam habet, et litura difficilis est ad operationem operationis diuturnae requisitis. Comparata cum aliis technologiarum curatione superficiei, technologiae laser technologiae utilitates habet altae efficientiae, humilis dilutionis, et bonae compages metallurgicae. Saepe usus est quali- tatem indumentorum cum magna duritia praeparare, fortiter induere resistentiam et repugnantiam corrosionis, quae finem operis superficiei reparationis et modificationis consequi potest.

Laser cladding technologyplerumque utitur puluere metallico, puluere ceramico, et composito metallo-ceramic ut materia cladding. Pulvis metallicus bonam humidbilitatem cum materia subiecta habet et facilius est arctum vinculum metallurgicum formare, ita processus efficiendi efficiendi efficiendi melioris. Ouyang Changyao et al. laser vestitus Stellite12 cobaltum-substructus pulveris in superficie 304 ferro immaculati ac microstructurae, elementi distributione, phase et proprietatibus vestiendi studuit. Eventus ostendit qualitatem superficiei liturae bonum esse et defectus manifestos nullos habuisse. Metallurgicum vinculum cum subiecto formavit, et corrosio resistentiae cum subiecto subiectae valde auctae sunt. Yang Wenbin et al. [23] Parata duo genera ferri innititur et cobaltum in superficie er8 rotae ferri. Superficies litura uniformis et densa erat, bonum vinculum metallicum formans. Rotae ferri reparatae exempla omnia ostenderunt bonam gerunt resistentiam et resistentiam corrosionis. Cum metallis, ceramici altiorem duritiem habent, tum melius gerunt resistentiam, resistentiam corrosionis, resistentiam caloris et resistentiam calidi oxidationis. Cum ceramicorum proprietates physicae et chemicae, ut modulus elasticus et coëfficientes expansio scelerisque, prorsus diversae sint ab metallis, defectibus qualia rimas et poros facile generantur in processu claudente, eo quod vim compaginem inter tunicam et subiectum, consequens in reducta qualitate superficiei et effectus. Wang Ran et al. Solvitur problemata Al2O3-ZrO2 tunicarum ceramicarum, ut magna fragilitas et facilis crepuit, quodammodo substratae preheando. Post preheating at 300 °C crepitus sensibilis liturae signanter reductus est, sed rimas adhuc extabat. Studiis ostendimus usum instrumentorum compositorum metallo-ceramicorum solvere problema bottleneck tunicarum ceramicarum. Pulveres compositi metalli-ceramici duritiem habent et processabilitatem pulveris metallorum, necnon duritiem altam, resistentiam gerunt, et corrosionem resistentiae materiae pulveris ceramici. Diversa genera metalli et ceramici pulveris eligendo et compositionem componendo proportionem duorum, metallorum ceramicorum compositorum, cum paucis defectibus et magnis compaginibus viribus praeparari possunt. Compositiones intermetallicae et ceramicae subsidii conflatiles particulae in structura efficiens conducunt ad functiones specificas tunicae compositi (ut resistentia corrosio, resistentia induere, resistentia oxidationis caliditas, etc.). Vulgo usi pulveris compositi metalli-ceramici includunt Fe, Co, et Ni-substructio pulveris compositi cum particulis ceramicis, uti WC, SiC, Al2O3, quae late adhibentur ad parandas tunicas compositas metalla-ceramicas magna duritie, resistentia et gerunt; fortis corrosione resistit. Inter eos, Al2O3 ceramici altam punctum liquefaciunt, altam duritiem, parvae expansionis scelerisque coefficientem, et firmum corporis et chemica stabilitatis. Domestici et externi scholares magnam investigationem in Al2O3 coatingis ceramicis gesserunt. Eventus ostendunt puras Al2O3 tunicas ceramicae habere problemata ut magnas porositates et vires debiles compages. Zhou Jianzhong et al. Praeparata Al2O3 ceramico-fe901 corroborata metallo-ceramic compositae tunicas laser cladding utentes, quae duritiem induendi resistentiam liniturae efficaciter emendaverunt. NI bonae ductilis et boni compages effectus habet. Addendo Ni, depositio efficientiae et proprietates mechanicae efficiens efficaciter emendari possunt, et fibulatio particularum Al2O3 in compositione composita augeri potest. Al2O3-consectetur Ni-substructio compositi vestis altam duritiem et compagem vim habet, et bonas notas tutelae superficiei ostendit. Nunc, investigationes in Ni-Al2O3 compositae maxime intendunt suam repugnantiam et machinas cognatas gerunt, et paucae sunt relationes de resistentia in corrosione membranae. In hac dissertatione, methodus pulveris praedefiniti adhibita est ad stratum compositum metallo-ceramicum Ni-Al2O3 in superficie chalybis inoxidabilis per technologiam laminae lasericae praeparandum, ut magna stabilitas chemica metalli Ni cum effectu roborando altae duritiei Al2O3 coniungatur, celeritas reactionis corrosionis magnopere minuatur, et duritia superficialis materiae augeatur, ita ut duplex finis, resistentiae corrosionis et duritiei superficialis chalybis inoxidabilis 304 augeatur, assequatur.

1 Experimentum

Materias 1.1
Laser cladding subiecta est 304, immaculata chalybe, eiusque chemica compositio (per fractionem massam) est: S 0.002%, P 0.042%, C 0.07%, Si 0.89%, Mn 1.92%, Ni 8.1%, Cr 18.2%, atque statera est Fe. Magnitudo 200 mm×150 mm×15 mm est, et microstructura substratis in Figura ostenditur 1. Pulvis cladding est summus puritatis Ni pulveris commercialis (mediocris quantitatis quantitatis 100 um, puritatis 99.0%) et Al2O3 pulveris (mediocris particula magnitudo 2 μm, puritas 98.0%). Pulvis mixtus in QM-1 molentis horizontalis in celeritate stridor 250 r/min mixtus est pro 6 h ut pulveris aequaliter mixta efficiat. Priusquam clading, pulvis mixtus positus est in clibano vacuo desiccandi 150 °C pro 3 h ad humorem tollendum. Ante cladding, substrata superficies sandpaper SiC polita erat et superficies subiecta cum acetone ad unctum removendum mundata est. Substratum preheatum est ad CCC °C ut reducere accentus thermas ab ingenti temperatura gradiente inter subiectum et tunicam. Ut stabilitas efficiens compositi efficiatur, laser cladding utens pulvere praestructo fiebat, et crassitudo pulveris praecellenti pulveris 300 mm erat.

1.2 Coing praeparatio
Armorum cladding utitur laser JHL-1GX-2000 systematis fabricandi intelligens cum maxima potentia 2 kW. Parametri processus cladding: potentia laseris 1.2 kW, macula diametri 3 mm, et celeritatem scandens 350 mm/min. Postquam consummata est cladding, specimen est naturaliter refrigeratum ad locus temperatus. Sample in sectione crucis compositae per filum sectionis efficiens secetur, et specimen in ethanolo anhydroso purgatur utens ultrasonic lautus ad specimen metallographicum obtinendum. Post stridorem et politionem, specimen adsignatur pro 25 solutione mixta utens constans ex HCl (volumine fractionis 75%) et HNO3 (fractionis voluminis 25%).

1.3 Coating morphologiam et tempus characterisation
Microstructura substrato observata est ab Eclipsin MA200 microscopii optici (OM), et morphologiam tunicae compositae eiusque superficies corrosio observata est per microscopium VEGA3 intuens microscopium (SEM) cum industria spectrometri spectrometri (EDS) et industria analysis spectri fiebat. Compositio e compositi phaseli coatingentis diffractometris X radius multifunctionalis (XRD, intentione 40 kV, currente 200 mA enucleata est, angulus diffractionis 2θ 20°~80°).

1.4 Characterization of coating perficientur
Microhardness sectionis crucis compositae tunicae probata est per HV 1000A microhardness testor, cum massa onerata 400 g et tempus oneratum 30 s. Distantia inter singulas mensuras positio erat 0.1 mm. Pro eodem exemplorum globo, 3 puncta eadem distantia a superficie litura probata sunt, et valor mediocris sumptus est.
Compositum tunica obsignatum glutino organico, 1 mm2 superficiei exponendo, et corrosio exempli facta est. Corrosio exempli in 1 mol/L acido hydrochlorico diluto et in corrosione in cella temperie pro 5 h immersus est. Post corrosionem productorum remoto, appensum est, et pondus damnum corrosionis rate mixti membranae computatum est utens corrosio ponderis amissi: VL= (m1- m0)/t.
Ubi m1 est massa exempli ante corrosionem, m0 est massa exempli post corrosionem, et t tempus est corrosio. Ametek Parstat 4000 opera electrochemica tentare solebat curvam potentiodynamicam polarizationem 1 mm2, corrosionem superficiei exempli compositam. Medio corrosio erat 1 mol/L solutio acidi hydrochlorici diluti, relatio electrode erat Ag/AgCl electrode, electrode auxiliaris Pt electrode erat, et opus electrode 1 mm2 erat specimen corrosionis. Post immersionem in aperto ambitu potentiale pro 60 min, probatio post stabilizationem fiebat. Expertus potentiae dynamicae polarisationis fiebat in visibilibus 1.5~1.5 in velocitate 1 mV/s, et corrosio potentiae et corrosionis currentis densitatis compositi tunicae aptatae erant.

2 Results and discussion

2.1 Insecta morphologiam et tempus analysis
Microstructura crucis sectionis Ni-25%Al2O3 tunica composita in Figura II ostenditur. Ut ex Figura 2a constare potest, tunica composita uniformem habet structuram, nullos defectus manifestos, ut poros et rimas, et manifesta est compages metallurgica inter tunicam compositam et subiectam. Compositum coating in tres partes dividi potest: stratum cladding (CL), zonam metallurgicam compagem (MBZ) et zonam affectatam calor (HAZ). Ut in Figura 2b ostenditur, structura in imo CL zonae est crystallis cellulosis tenuis. Ut in Figura 2c ostensum est, centrum zonae CL est crystallum columnaris cum incremento directionali. Ut in Figura 2d ostenditur, structura in summitate CL zonae est crystallis tenuis aequiaxatus. Cum trabes laseris pulverem brevissimo tempore lustrat et temperatura cito defluit, compositum coagulatum solidatur et cito refrigerat, structuram comparationem aequalem et subtiliorem efformans. Secundum solidificationem theoriam, morphologia solidificatae structurae stabilitate factoris (G/R) solidi liquidi interfaciei determinatur, ubi G est clivus temperatus et R solidificatio rate est. Fundum CL zonae prope subiectam est, cum rate refrigerio rapido et magno gradu superemundationis, crystallis cellulosis subtilibus formatis. Per processum solidificationis, rate refrigeratio perpendicularis ad compagem compagis velocissima est, et rate frumenti crystallizationis celerrimus est. Generantur igitur crystalla columpna in centro CL zonae secundum directum ad perpendiculum interfaciei, ut in Figura 2c ostensum est. Ut in Figura 2d ostenditur, summa zona CL cum aere continuatur, rate refrigerans celeris est, magna subtelatio est, et frigiditas quaquaversum idem est, cristallum denique aequiaxatum generans. Per processum solidificationis, diversae rates refrigerantes varias microstructuras ducunt. Fundatur in celeri liquefactione et solidificatione notarum cladding laseris, structura compositi vestis insigniter uritur comparato cum subiecto. Superficies EDS intuens eventus analyseos compositi (Figura 2.) in Figura III monstrantur. Ut in figuris 3a~c, Fe et Cr elementa in litura et substrata aequaliter distribuuntur, et Ni maxime in CL zona distribuuntur. Elementa Al et O (ut in figuris 3d et e respective) maxime distribuuntur in vertice zonae CL, probans particulas Al2O3 maxime distributas esse in summitate CL zonae, et tunica composita ex metallo componitur. accumsan ac tellus accumsan. Clavis formationis metallo-ceramicae tunicarum compositorum est dispersio Ni et Al2O3 in pulvere, et differentia in effusio energiae laseris. Cum summus industria laser pulveris compositi lustrat, pulvis et superficies subiecta ilico ab caliditas caliditatis liquefacta sunt. Cum liquefaciens punctum Al2O3 altior est quam Ni, maxime vis laseris ab Ni pulvere consumitur, et Ni pulveris penitus liquescit. Pars Al2O3 pulveris leviter liquatur, sed Al2O3 in forma granulari manet. Post summus industriam laser pulveris lustrat, Ni pulveris et substrati omnino liquefacti ad piscinam liquescentem formant. Valida convectio in stagno fusili generatur, et particulae Al2O3 aequaliter dissipantur. Cum densitas particularum Al2O3 minor est quam Phase metallica, maxime distribuuntur in summitate compositi vestiti (ut in Figura 4), strato ceramico efformantes. Composita intermetallica distributa sunt in iunctura compositi ad laminam metallicam formandam. Cum Ni bonam humectabilitatem cum matrice metallica habeat, bona area nexus metallurgici formatur, quo stratum compositum firmius substrato adhaereat.

Ut periodum compositionem Ni-25%Al2O3 tunicae compositae determinaret, compositum tunicam XRD evolvit. Eventus in Figura monstrantur 5. Phase tunicae compositae maxime composita ex solutionibus solidis Al2O3, Fe-Ni et Fe-Ni-Cr. Cum radius atomicus Fe sit proximus illi Cr et Ni, Fe liquefaciet et diffundet sub alta vi laser irradiationis, et compone cum Cr et Ni ad formandas solutiones solidas Fe-Ni et Fe-Ni-Cr, quae existunt. sicut austenite ad caliditates et in martensite post refrigerationem. Exsistentia Fe-Ni et Fe-Ni-Cr solida solutiones indicat matrix et Ni pulveris plene liquefactae, et Fe in matrice plene diffusa in piscinam conflatam. Cum analysi SEM et EDS deducta, videri potest Al2O3 particulas ceramicos penitus non liquefactas esse, et plerasque adhuc in forma particularum exsistere, quae ulterius phase Al2O3 ceramicae existentiam probat.

Crux-sectio et superficies morphologiae Ni-x%Al2O3 tunicae compositae in Figura monstrantur 6. Ut in figuris 6a, c, e, g, sectiones crucis Ni, Ni-15%Al2O3 ostenduntur; Ni-25%Al2O3 tunicae compositae densae sunt nec defectus manifestos habent. Particulae Al2O3 leviter liquefactae sunt sub irradiatione laser energiae altae, tenuem ostendens structuram granulosam griseam irregularem. Particulae Al2O3 leviter liquefactae effectum fibulae efficiunt sub actione solidorum Fe-Ni et Fe-Ni-Cr solutionum solidorum, et arctius componuntur, eo quod effectum efficiendi efficiendi compositi meliores efficiunt. Crescente contentorum Al2O3, numerus particularum Al2O3 in tunica compositi paulatim augetur. In sectione transversali Ni-35% Al2O3 tunicae compositae, plura pororum inventa sunt, particulae Al2O3 agglomeratae, et Al2O3 particulae et mixtorum intermetallicorum poros producebant, non firmiter compositae, quae facile deducebantur ad reductionem. observantia compositi niunt. Ut in figuris 6b, d, f, h ostenduntur, defectus manifesti non sunt in superficie Ni, Ni-15% Al2O3, et Ni-25%Al2O3 tunicas compositas, dum patent rimas et poros in superficie ipsius Ni-35% Al2O3
compositas tunicas. Rimas maxime causantur ex nimia accentus propter agglomerationem particularum Al2O3 et distributionis elementi inaequalis. Ob celeris notae liquefactionis iuncturae compositae, gas generantur per reactionem elementorum, sicut C et S cum O non vacat evadere, poros ita formantes. Ut patet in Figura VI, addita quantitate debita Al6O2, superficies tunicae compositae densa est, et defectus manifestos nullos habet; post nimiam Al3O2 addita, ad vitia prona tunica, ut poros et rimas.

2.2 Microhardness analysis
Mutatio curvae microhardness sectionis crucis Ni-x%Al2O3 secundum altitudinem directionis compositae tunicae ostenditur in Figura 7. Microhardness subiecta est circa 164HV, et microhardness tunicae compositae usque ad 1026.3 pertingere potest. HV. Microhardness est inter 760HV et 1 026HV, quae est 4 ad 5 temporibus altior quam subiecti. Ut patet in Figura VII, microhardness compositi coating paulatim acrius decrescit. Et hoc est, quia sunt quidam defectus in superficie corporis tunicae compositae, unde fit humilitas superficiei; microstructura intra tunicam compositam est uniformis et tenuis, cum paucis defectibus, et multae sunt incrementa durae, et paucitas paulatim crescit; microhardness areae proximae subiectae acriter decrescit donec ad microhardness subiectae appropinquat. Crescente Al7O2 contento, microhardness tunicae compositae primum crescit et deinde decrescit. Cum fractio massae Al3O2 3% est, microhardness tunicae compositae summum valorem attingit. Duritia coatingis compositi se habet ad suam superficiem qualitatem et ad al25O2 contentum. Cum morphologia et periodo analysi compositum cum tunica, principales rationes sunt: ​​primum, laser tunicatio composita, magnum gradum subactivus efficit in celeri refrigeratione processum, per quod microstructuram expolitio efficiens, subtiliter granum munus confirmans. super tunicam compositam, et signanter augens microhardness in tunica; secundo, solida solutio confortans effectum durae augmentorum Fe-Ni et Fe-Ni-Cr microhardness compositi efficiens meliorem. Conductus cum eventibus EDS (Figura 3), videri potest contentum ni et Cr in tunica compositi altum esse, et atomi Fe in matrice liquefacta elementum diffusionem in tunica tunica composita subeunt. Ni et Cr facile dissolvuntur in Fe ad solidam solutionem duram formandam; tertio, durities Al3O2 particulae ceramicae summae in tunica composita dispersa, quae adhuc melioris microhardness ex tunica compositi. Cum massa fractio Al3O2 3% attingit, defectus ut poris et rimas apparent in superficie tunicae compositae, quae microhardness in tunicam compositi minuit. Videri potest emendationem microhardness Ni-x%Al35O2 (x≤3) iuncturam bonorum efficiens e compositis effectibus frumenti elegantiam, solidam solutionem corroborantis et particulae corroborantis.

2.3 Analysis resistentiae corrosionis coating
Pondus damnum corrosionis rate Ni-x%Al2O3 efficiens post immersionem in 1 mol/L acidum hydrochloricum dilutum pro 5 h ostenditur in Figura 8. Ut ex Figura 8, aucto contentorum Al2O3, pondus videri potest. corrosio rate damnum ostendit inclinatio primae decrescentis et deinde crescentis, et corrosio resistentiae ostendit inclinationem primae crescentis et dein debilitantis. Pondus damnum corrosionis rate Ni-25%Al2O3 tunicae compositae minima est et resistentia corrosio est optima. In polarizatione curvae et convenientis notitiae Ni-x%Al2O3 tunicae compositae monstrantur in Figura 9. Ut ex Figura 9, constare potest ex polarizatione curvarum Ni-x%Al2O3 tunicarum compositarum similes in figura. Crescente contentorum Al2O3, corrosio potentiae inclinatio primae crescentis et dein decrescentis ostendit, et densitas vena corrosio inclinatio primae decrescentis et dein crescentis ostendit. Ni-25%Al2O3 tunica composita habet summam corrosionis potentialem et infimum densitatem corrosionis currentis. Corrosio potentialis corrosio tendentia materiae indicat. Quo maior corrosio potentialis coatingis compositae, eo minus corrodenda est verisimile. Corrosio vena densitas et corrosio rate indicant qualitatem corrosionis resistentiae materiae. Quo minus corrosio vena densitas et corrosio rate of efficiens compositi, eo melius corrosio resistentia efficiens compositi. Corrosio immersio probatio et probatio electrochemicae notitiae compositae tunicae congruens ostendunt corrosionem currentis densitatis et corrosionis rate Ni-25%Al2O3 tunicae compositae minimae esse, et repugnantia corrosio optima est. Al2O3 corrosio-repugnans ceramico phase et Fe-Ni et Fe-Ni-Cr solidae solutiones corrosionis potentialem efficiens compositae augent. Ni-25%Al2O3 tunica composita minorem corrosionem inclinationis habet, et microstructura eius uniformis et densior est; Ni-35%Al2O3 composita tunica defectus habet ut poros et rimas, et liquor corrosivus facilius ad interiora invadenda, quae corrosionis processum aggravat.

Corrosio superficiei morphologiae Ni-x%Al2O3 compositae tunicae immersae in 1 mol/L acido hydrochlorico diluto pro 5 h ostenditur in Figura 10. Ut ex Figura 10a constare potest, superficies Ni vestiendi durius corroditur; area corrosio maior est, et continuus areae magnae gully-informatae areae manifesto adest, et foveae corrosio profundiores et majores sunt. Ut ex Figura 10b videri potest, reducitur corrosio gradus Ni-15%Al2O3 tunica composita, reducitur corrosio area, reducitur continuus area magna gully-informata, reducitur corrosio foveae leuis, corrosio foveae parvae, sed numerus magnus est. Morphologia corrosio Ni-25%Al2O3 tunica composita in Figura 10c ostenditur. Exigua superficiei superficiei iuncturae compositae tantum corroditur, area continuus corrosio collisionis minor est, fodinarum corrosio minor est et numerus parvus est, et paulatim corrosio ulterius reducitur. Ut ex Figura 10d constare potest, corrosio graduum Ni-35%Al2O3 tunicae compositae aggravatur, area corrosio augetur, area continua gully-formata augetur area corrosio foveae areae maior; plus est numerus, peiorque est corrosio resistentia compositi coatingis. Corrosio morphologia compositi efficiens ulterius ostendit, cum incremento contentorum Al2O3, corrosio resistentiae iunctionis compositae ostendit inclinationem primae crescentis et deinde debilitantis, inter quas resistentia corrosio Ni-25%Al2O3 tunicae compositae optimam esse ostendit. . Hoc est, quia corrosio potentiae mixti coating primum crescit et tunc decrescit, corrosio tendentia primum diminuit et tunc auget, corrosio vena densitas et corrosio rate diminuuntur primum et tunc crescunt, inde in corrosione gradu compositi primum reducendo et reducendo. deinde aggravans et corrosio regio ubi fovea fovea dilatatur ad gullies formandas primum crescit et tunc decrescit.

Cum tunicae composita in 1 mol/L acido hydrochlorico diluto immergitur, Cl− passivationis superficiem facile destruit, liquidum corrosivum contactum superficies tunicae compositae, et corrosio galvanicae cellula formatur, et reactionem electrochemicam occurrit. Elementa ut Fe, Cr, et Ni motus oxidationis in anode subeunt, electrons amittunt et dissolvunt ad liberas cationes formandas, et H+ reductiones in cathode ad effugium generandum H2 patitur, inde in foveis corrosionis in superficie corrosionis causando compositum. porro membrana corroditur. Ob celeri liquefactionem et solidificationem cladding laseris, microstructura tunicae compositae pulchrior est quam substrati, et resistentia corrosio structurae probatae fortior est. Ergo resistentia corrosionis compositae Ni-x%Al2O3 melioratur sub effectu solidi grani confirmantis. Solutiones solidae Fe-Ni et Fe-Cr-Ni solidas particulas Al2O3 in tunica, quae in composito coatingit, fortiter ligant particulas Al2O3, et ne liquorem corrosivum per poros prope Al2O3 particulas efficiens ingrediatur. Solida solutio confortans effectum soliditatem efficiens compositi meliorat et confirmat corrosionem resistentiae efficiens compositi. Post congruam quantitatem Al2O3 additis ad iuncturam compositam, micro-liquatae Al2O3 canalem corrosionis obstruere possunt et aream corrosionis minuere. Additio debitae quantitatis Al2O3 partes agere potest in particula solidandi efficiendi compositi. Cum 35% massa fractio Al2O3 additur, una ex parte, nimia accessio Al2O3 facit ut magnum numerum particularum non liquefaciat, augens canalem corrosionis et cellularum galvanicarum numerum. Ergo resistentia corrosionis ni-35% Al2O3 tunicae compositae reducitur. At contra, post nimiam Al2O3 additionem, sunt pororum et rimas in tunica composita permulta, et liquor mordax verisimilius est intrare per rimas et rimas compositae interiora coating, inde corrosio accelerans. rate, consequens diminutionem resistentiae corrosionis Ni-35% Al2O3 tunicae compositae. In summa, emendatio corrosionis resistentiae Ni-x%Al2O3 (x≤25) tunica composita effectus est effectus compositi boni frumenti confortantis, solidae solutionis corroborantis et particulae corroborantis.

Conclusiones 3
Summus durities et corrosio-repugnans Ni-x%Al2O3 tunica composita paratus est in superficie 304 chalybs immaculata a technologia laser cladding. Effectus Al2O3 contentorum in morphologia, microhardness et corrosione resistentiae vestiturae compositae studuit. Praecipuae conclusiones sunt hae.

1) Artificium metallurgicum inter tunicam compositam et subiectam formatur. Microstructura compositi vestis sistitur ut crystallis subtilibus equiaxibus, crystallis columnaribus directionalibus et crystallis cellularibus a superficie ad interiorem. Ni-x%Al2O3 (x ≤ 25) tunica composita uniformis est et densa sine defectibus manifestis. Ni-35% Al2O3 compositi membranae defectus habet ut poris et rimas. Gradus principales Ni-25%Al2O3 tunicae compositae componuntur ex Al2O3, Fe-Ni et Fe-Ni-Cr solidis solutionibus. Particulae Al2O3 maxime distribuuntur in summitate CL zonae ad iacum ceramicum formandum. Composita intermetallica aequaliter distributa sunt in CL zona ad iacum metallicum formandum. Particulae Al2O3 firmiter confixae sunt in tunica composita a compositis intermetallicis.

2) Microhardness compositi coatingis primum crescit et acriter a superficie ad subiectam decrescit. Crescente Al2O3 contento, microhardness coagmentationis compositi primum crescit et tunc decrescit, pondus damnum corrosionis rate primum decrescit et tunc crescit, corrosio potentiae primum crescit et tunc decrescit, et corrosio densitatis currentis prius decrescit et tunc crescit. Ni-25%Al2O3 tunica composita summam microhardness habet et optimam corrosionis resistentiam. Emendatio microhardness et corrosionis resistentiae Ni-x%Al2O3 (x≤25) tunica composita effectus est effectus compositorum solidi frumenti confortantis, solidi solutionis corroborantis et particulae corroborantis.