Крактын бузулушун эске алуу менен компрессордун роторунун пышагы сыноо учурунда турбо желдеткич кыймылдаткыч, бул кагаз бычактын күчү жана титирөө мүнөздөмөлөрү талдоо жана бычак иш учурунда резонанс коркунучу бар деген жыйынтыкка келет. Чачтын термелүүсү контактсыз өлчөө ыкмасы менен өлчөнүп, коррозия чуңкурлары жок ротордун лентасынын титирөө стресси алынган. Коррозияга учурабаган абалда бычактын иштөө ишенимдүүлүгү бычактын жогорку циклинин чарчоо сыноосу аркылуу текшерилди. Коррозия абалындагы бычактын жарака узартуу босогосу Pairs формуласы менен тескери өзгөртүлүп, бычактын крекингинин себеби талданды. Сыныктын негизги себеби, бычак адегенде коррозия чуңкурларын пайда кылат, андан кийин жогорку циклдеги кезектешкен жүктөрдүн таасири астында коррозиядан чарчоодон улам иштебей калат. Бул документ процесстин көз карашынан жакшыртууга багытталган, материалды чыңдоо температурасынын диапазонун көзөмөлдөйт, бычак бетине алюминий инфильтрация процессин кошот, бычактын сынуусунан эффективдүү алдын алат жана бычактын иштөө ишенимдүүлүгүн жогорулатат.

Пычак кыймылдаткычтын маанилүү бөлүктөрүнүн бири болуп саналат жана жылуулук энергиясын механикалык энергияга айландыруу боюнча маанилүү милдетти аткарат. Анын жогорку ылдамдыгы, чоң жүктөмү жана татаал иштөө шарты болгондуктан, эксплуатация учурунда оңой эле иштен чыгат. Aviation дат баспас болоттон жасалган жогорку күч, жакшы пластикалык, катуу жана чарчоо каршылык бар, жана баасы төмөн. Ал авиациялык өнөр жайда кыймылдаткычтын бычактарын өндүрүү үчүн кеңири колдонулат. Деңиз аба кемелеринде жана кемелеринде колдонулган буу турбиналары, деңиз атмосферасындагы жогорку температура, жогорку нымдуулук, жогорку туздуулук жана көптөгөн тумандуу аймактар ​​сыяктуу метеорологиялык факторлордон улам болот эритмеси материалдардын коррозия кыймылына түздөн-түз таасир этет. Кыймылдаткычтын бычактары стресстик коррозияга жана чарчоо коррозиясына өтө жакын, бул кыймылдаткычтын эффективдүүлүгүн төмөндөтүп гана тим болбостон, техникалык тейлөө убактысын жана чыгымдарын да жогорулатат.

Стресстик коррозия крекинги көбүнчө эч кандай ачык макроскопиялык деформациясыз пайда болгон морт сынык болуп саналат. Стресстик коррозия жаракалар пайда болгондон кийин жергиликтүү коррозиянын башка түрлөрүнө караганда тезирээк кеңейет жана бүгүнкү күнгө чейин белгилүү болгон коррозиянын эң кыйратуучу түрү болуп саналат. Статистикалык натыйжалар көрсөткөндөй, дат баспас болоттон жасалган стресс коррозиядан жаракалар сыныктар арасында биринчи орунду ээлейт, 50% дан ашык. Ондогон жылдар бою, бүткүл дүйнө жүзү боюнча тиешелүү тармактарда окумуштуулар мындай структуралардын коррозия чарчоо эксперименталдык иштеп чыгуу жана механизм чалгындоо үчүн бекем негиз салуу, жогорку бекем легирленген болот конструкцияларынын коррозия чарчоо изилдөө үчүн берилген. Мисалы, Лю жана башкалар. 38CrMoAl жогорку бышык болоттун коррозиядан чарчоо мүнөздөмөлөрүн изилдеп, коррозия бузулуулары алгач үлгүнүн жергиликтүү пластикалык зонасында пайда болуп, чарчоо жаракаларынын башталышын тездетет деп тапты. Guo Hongchao дат чөйрөдө Q690 жогорку бекем болоттун чарчоо көрсөткүчтөрүн изилдеп, чарчоо чеги дат 30.15 d жана 38.89 d болгондо, тиешелүүлүгүнө жараша, 60% жана 100% га азайган деп табылган. Jing Yongzhi деңиз чөйрөлөрүндө кызмат кылган кыймылдаткычтын бычак коргоочу каптамалары боюнча тиешелүү изилдөөлөрдү жыйынтыктап, бычакты коргоочу каптамалардын дизайн концепциясын жыйынтыктады.

Белгилүү бир типтеги кыймылдаткычты сыноо учурунда компрессордун роторунун биринчи баскычындагы дат сынуу феноменин көздөп, бул макалада бычактын жумушчу кабыгындагы стабилдүү абалдагы стресс жана титирөө мүнөздөмөлөрү талдоого алынган жана мындай жыйынтыкка келген: бычак жай ылдамдыкта резонанстык коркунучка ээ болгон; контактсыз деформацияны өлчөөнүн негизинде бычактын титирөөсүнө мониторинг жүргүзүү сынагын өткөрдү жана коррозия чуңкурлары жок ротордун калың термелүү чыңалуусун алды; бычактын жогорку циклинин чарчоо сынагынын өлчөө натыйжалары менен айкалышып, бычактын коррозияга учурабаган абалында иштөө ишенимдүүлүгү текшерилди; Pairs формуласы бычактын коррозиялык абалында жарака узартуу босогосун өзгөртүү үчүн колдонулган жана бычактын жарылуу себеби талданган. Анализдин натыйжалары анализдин натыйжалуулугун текшерип, сыныктарды анализдөөнүн корутундуларына шайкеш келген. Тиешелүү коргоо чаралары көрүлүп, чаралардын ишке ашуусу эксперименттер аркылуу текшерилди.

1 Мүчүлүштүктөрдү карап чыгуу
1Cr12Ni2WMoVNb ысыкка чыдамдуу болот согууну жана интегралдык CNC иштетүүнү колдонуу менен биринчи баскычтагы бычак диски жана турбо желдеткич кыймылдаткыч компрессорунун алдыңкы журналы бириктирилген. Болжол менен 177 саатка созулган сыноодон кийин, бардык бычактардын тамырынан учуна чейин ар кандай өлчөмдөгү чуңкурлар бирдей эмес бөлүштүрүлүп, бир бычакта жарака кеткени аныкталды. Жараканын узундугу болжол менен 8.3 мм, кирүүчү четине жакын, четки пластинкадан 4.8 ммдей алыстыкта ​​жайгашкан жана жарака кеткен бычактын көрүнүшү 1-сүрөттө көрсөтүлгөн.
Сыныктын булагы аймагынын макроскопиялык морфологиясы 2-сүрөттө көрсөтүлгөн, мында типтүү чарчоо догалары жана радиалдык кырлар көрүүгө болот. Булак аймагы болжол менен 0.2 мм чегинде кара түстө, бул булак аймагында коррозия продуктулары бар экенин көрсөтүп турат. Узартылган аймак боз-кара жана ачык сары түстө болуп, көп сандагы чарчоо жааларын көрүүгө болот.

2 Себептин анализи
Бузулуу-нун себебин жана механизмин андан ары тактоо максатында компрессордун биринчи баскычындагы ротор лотунда статикалык бекемдиктин анализи, титирөөнүн анализи, жаракалардын узартылышы жана сыныгынын анализи жүргүзүлгөн.

2.1 Статикалык күчтүн анализи
Компрессордун биринчи баскычынын циклдик симметриялуу структуралык мүнөздөмөлөрүнө ылайык, эсептөө модели катары 1/31 дисктин корпусу жана толук канат алынган жана ANSYS программалык платформасын колдонуу менен статикалык күчтүн анализи жүргүзүлгөн. Тордун болт тешигинин түйүндөрүнүн эркиндиктин октук жана айланма даражалары чектелген жана жүк температураны, ылдамдыкты жана аэродинамикалык күчтү эске алган. Цикл симметриялуу чек ара шарттары циклдик симметрия бетинде колдонулган. Чектүү элементтердин модели 3-сүрөттө көрсөтүлгөн, ал эми бычактын корпусунун максималдуу иштөө абалындагы стресстин бөлүштүрүлүшү 4-сүрөттө көрсөтүлгөн. Эсептөөнүн натыйжалары бычактын арткы тамырынын ортоңку аймагындагы стресс экенин көрсөтүп турат. эң чоңу жана бычактын жаракасынын башталышындагы стресс салыштырмалуу төмөн, бул күч дизайн талаптарына жооп берет.

2.2 Дирилдөөнүн анализи
Компрессордун биринчи этаптагы роторунун пластинкасына модалдык талдоо жургузулду. Биринчи даражадагы термелүү режими жана бычактын салыштырмалуу титирөө стрессинин бөлүштүрүлүшү 5-сүрөттө көрсөтүлгөн. 5-сүрөттөн көрүүгө болот, биринчи даражадагы максималдуу термелүү чыңалуусунун абалы бычактын жаракасынын абалы менен дал келет. Чачтын резонанстык ылдамдык диаграммасы 6-сүрөттө көрсөтүлгөн.

Алардын ичинен талдоо керек болгон дүүлүктүрүү буйруктары: К = 1, 2, 3, 4, кирүүчү аба агымынын бурмаланышына жана кыймылдаткычтын төмөнкү тартиптеги дүүлүгүүсүнө туура келет; алдыңкы баскычтагы жетектөөчү лезелер саны 38, ал эми арткы баскычтагы жетектөөчү лезелер саны 52. 6-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, кыймылдаткычтын иштөө ылдамдыгынын диапазонунда K = 3 эсе дүүлүктүрүү ортосунда резонанстык чекит бар. сызык жана бычактын биринчи даражадагы табигый жыштык сызыгы. Тиешелүү кыймылдаткычтын иштөө ылдамдыгы жай ылдамдыкта, резонанстык чекит жай ылдамдыктан төмөн жана резонанстык маржа 5.4% түзөт.

К=3 жолу дүүлүктүрүү учурунда бычактын биринчи даражадагы резонанстык тобокелдигин текшерүү үчүн компрессордун биринчи баскычтагы роторунун тиштери титирөө, титирөөнү өлчөө системасы аркылуу өлчөнөт. Компрессордун биринчи кезектеги роторунун кабактары сыноодон мурун текшерилип, коррозияга чалдыккан чуңкурлар табылган эмес.
Конверттин диапазонунда бычакта пайда болушу мүмкүн болгон максималдуу титирөө стрессин өлчөө үчүн, тестирлөөдө ар кандай жетектөөчү канаттын ачылыш бурчтарынын жана кирүүчү температура шарттарынын айкалышы каралып, бардыгы болуп 6 айкалыштырылган мамлекеттик сыноолор өткөрүлдү. Ылдамдыкты текшерүү спектри 7-сүрөттө көрсөтүлгөн.

Контактсыз штамм тестирлөөнүн негизги принциби эки кадамга бөлүнөт: биринчи кадам бычактын иш жүзүндөгү иштөө шартында резонанстык шартта бычактын учу амплитудасынын маанисин текшерүү; экинчи кадам - ​​резонанстагы талап кылынган деформацияны өлчөө чекитинин штамм натыйжасын бычактын штаммы менен учу амплитудасынын ортосундагы конверсиялык байланыштын негизинде эсептөө. 1-абалдагы биринчи циклдин ылдамдыгын жогорулатуу процессинде лечтин титирөөнүн жылышы, резонанстык ылдамдыгы жана жыштыгынын натыйжалары 8-сүрөттө көрсөтүлгөн. Сүрөттөгү горизонталдык огу бычактын номери, ал эми вертикалдык огу - жылышуу, резонанстык ылдамдык, жана резонанстык жыштыгы жогорудан ылдыйга карай. Конверсиядан кийин алынган бычактын биринчи даражадагы термелүү чыңалышы 1-таблицада көрсөтүлгөн.

HB 5277-84 боюнча, бычактын жогорку цикл титирөө чарчоо чеги көтөрүү ыкмасы менен өлчөнгөн жана 15 жарактуу маалыматтар алынган. 107% ката чеги менен (б.а. 3% ишеним деңгээли, 5% аман калуу деңгээли) бычактын 95 цикл чарчоо чеги-99.73σ мааниси 485МПа болгон. Пышактын чарчоо чеги-3σ маанисин колдонуу менен жогорку циклдеги чарчоонун резервдик анализи 9-сүрөттө көрсөтүлгөн, мында ордината термелүү чыңалуу жана абсцисса туруктуу абалдагы стресс. 9-сүрөттөн көрүнүп тургандай, бычактын жаракасындагы термелүү чыңалуу Гудмен ийри сызыгынан ылдыйда чарчоонун запасы 1.7 менен бөлүштүрүлөт, ал эми максималдуу термелүү стресстин жардамы менен эсептелген жогорку циклдеги чарчоонун резерви 5.2, ошондуктан бычак жогорку цикл чарчоо зыянга учурабайт.

2.3 Жарыктардын таралышынын анализи
Жогорку циклдеги алмашып турган жүктөрдүн таасири астында бычак чарчоонун таралышына дуушар болушу мүмкүнбү же жокпу, аныктоо үчүн азыр бычактын жаракаларынын таралышынын анализи жүргүзүлөт.
Чарчоо жаракасынын өсүү мыйзамы 10-сүрөттө көрсөтүлгөн. 10-сүрөттөн чарчоо жаракасынын өсүү ылдамдыгы da/dN менен стресс интенсивдүүлүк фактору ΔK ортосунда үч аймак бар экенин көрүүгө болот.
а) Биринчи аймак жай чарчоо жаракалар өсүү баскычы болуп саналат. чарчоо жарака өсүү босого мааниси ΔKth бар. ΔK ΔKth төмөн болгондо, чарчоо жарака өспөйт же өтө жай өсөт;
б) Экинчи аймактагы чарчоо жаракасынын өсүшү күч функциясынын мыйзамына ылайык келет. Чарчоо жаракасынын өсүү темпи da/dN стресс интенсивдүүлүк факторунун амплитудасынын ΔK күч функциясы менен туюнтса болот. Аны туюнтуу үчүн Париж формуласы кеңири колдонулат;
в) Үчүнчү аймак - тез өсүү баскычы. Жарака акырындап КИКке жакын өскөндө же жеткенде (1 – R), жарака тез өсөт. 1-сүрөттөн көрүнүп тургандай, бычак жаракасы коррозия чуңкурунан башталат, ал эми чарчоо жаракасынын өсүшү коррозия чуңкурунун учуна жакын жерде пайда болот. Дирилдөөнүн анализи бычак жаракасындагы биринчи даражадагы термелүү чыңалуу сугаруучу четиндеги чыңалуу, ал эми баштапкы жарака I тибиндеги жаракага таандык экенин көрсөтөт. I тибиндеги жарака учу жанындагы чыңалуу талаасы жана жылыш талаасы төмөнкүчө жөнөкөйлөштүрүлүшү мүмкүн: Сүрөттөгү (1) жана (2) формуланы караңыз.
Мында: KI – I тибиндеги жарака учунун стресс интенсивдүүлүгүнүн коэффициенти; r – полярдык координаталардагы жарака учундун полярдык радиусу; fij(I) (θ) жана g(ijI) (θ) тиешелүүлүгүнө жараша стресс функциясы жана орун алмаштыруу функциясы болуп саналат.
Сызыктуу серпилгич жаралуу механикасы боюнча чыңалуу интенсивдүүлүгүнүн коэффициентинин туюнтмасы (3) формулада көрсөтүлгөндөй, мында: Δσ - чыңалуу амплитудасы; a - жараканын өлчөмү; Y - форма коэффициенти. Коррозия чуңкурунун формасы болжол менен эллиптикалык беттик жарака болгондуктан, форманын Y коэффициенти 1.12 деп алынат. (3) алуу үчүн формуланы (4) өзгөртүңүз.
Бул жерде: a0 - чарчоо үчүн жаракалардын критикалык өлчөмү. Эгерде жараканын өлчөмү a0 дан аз болсо, бычакта чарчоо крекинги болбойт.
Мартенситтүү болот үчүн Барсом төмөнкү эмпирикалык байланышты алган (5). Бул жерде: R - стресс катышы. Башкача айтканда, стресс катышы жогорулаган сайын, мартенситтүү болоттун стресс интенсивдүүлүк факторунун босого мааниси төмөндөйт.

Өлчөнгөн термелүү стрессинин үлгү маалыматтары статистикалык жактан талданат, ал эми бычак термелүү стрессинин жыштык бөлүштүрүлүшү талданат. Термелүү чыңалуу жыштыгын бөлүштүрүүнүн гистограммасы 11-сүрөттө көрсөтүлгөн. 11-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, титирөө чыңалууларынын бөлүштүрүлүшү нормалдуу бөлүштүрүүгө ылайык келет, ал эми фитинг ийри сызыгы X~N (36.86, 323.336) бөлүштүрүүгө баш ийет. Термелүү стрессинин +3σ мааниси (б.а. 95% ишеним деңгээли, 0.13% жашоо деңгээли) 88 МПа деп эсептелет.

Термелүү чыңалуу +3σ маанисине жана бычактын резонанстык ылдамдыгындагы стабилдүү абалдагы чыңалууга таянып, бычактын жарака башталышындагы чыңалуу катышы R 0.2 деп эсептелет. (5) формуладан R 0.2 чыңалуу катышына туура келген ΔKth чыңалуу интенсивдүүлүгүнүн коэффициентинин босого мааниси 5.31 МПа·м1/2 экендигин эсептөөгө болот. (4) формуладан чарчоо крекингинин критикалык жарака өлчөмү a0 0.23 мм экендигин эсептөөгө болот. Коррозия чуңкурунун тереңдиги комплекстүү түрдө 0.25 мм. Жогорудагы эсептен көрүнүп тургандай, термелүү чыңалуу +3σ маанисин алганда, коррозия чуңкурунун тереңдиги критикалык жарака чоңдугуна жетиши мүмкүн жана жарака кеңейет. Термелүүнүн чыңалуусу нормалдуу бөлүштүрүүнүн артынан түшкөндүктөн, +3σ маанисинен азыраак термелүү чыңалуу бөлүгү жараканын кеңейүү шарттарына жооп бере албайт. Талдоо көрсөткөндөй, бул бычак дат басылгандан кийин материалдык касиеттердин төмөндөшүнө байланыштуу.

Коррозиялуу чөйрө металл материалынын стресс интенсивдүүлүгүнүн факторун азайтып, бычакты крекингге көбүрөөк жакын кылгандыктан, бул стресс интенсивдүүлүк факторунун амплитудасы ΔKthCF менен көрсөтүлгөн коррозиянын чарчоо стресс интенсивдүүлүгүнүн факторунун амплитудасынын босого мааниси деп аталат. Эми коррозиялык чөйрөдө бычактын стресс интенсивдүүлүгүнүн коэффициентинин босого мааниси тескери болду. Чачтын критикалык жаракасынын өлчөмү 0.25 мм деп алсак, титирөө стрессинин орточо мааниси 36.86 МПа жана 3 МПа · даттын чөйрөсүндөгү бычактын стресс интенсивдүүлүк факторунун босого маанисин эсептөө үчүн формула (2.31) колдонулат. м1/2. Анализ көрсөткөндөй, коррозиялык чөйрө бычактын стресс интенсивдүүлүгүнүн коэффициентинин босого маанисин азайтат. Пычактын жарака башталган жериндеги стресс интенсивдүүлүгүнүн коэффициенти коррозиялуу чөйрөдө жараканын узартуу чегине жеткенде, коррозиядан чарчоо жаракалары башталат, андан кийин чарчоонун узартылышы пайда болот.

2.4 Сыныктын анализи
Жарака алган бычактын сыныгынын анализи 12-сүрөттө сынык булагы аймагынын микроскопиялык морфологиясын көрсөтөт. Булак зонасында типтүү гранулдар аралык өзгөчөлүктөрдү, ал эми дан бетинде майда коррозия чуңкурунун морфологиясын көрүүгө болот. Сыныктын микроморфологиясы 13-сүрөттө көрсөтүлгөн. Жарака чыгуучу четине карай созулат жана типтүү чарчоо тилкесинин өзгөчөлүктөрүн узартууга чейин, узартуу учурунда жана андан кийин көрүүгө болот.

Металлографиялык үлгү сынган бычактан жарака багытына параллелдүү кесилген. Микроструктурага байкоо жүргүзүү үчүн үлгү майдаланган жана жылмаланган. Морфологиясы 14-сүрөттө көрсөтүлгөн. 14-сүрөттөн көрүнүп тургандай, жарылган бычактын кириш четинде көп сандагы гранулалар аралык жаракаларды көрүүгө болот. Жарыктын тереңдиги салыштырмалуу тайыз, болжол менен 0.25 мм жана майда гранулалар аралык крекинг мүнөздөмөлөрү дан чегине жакын жерде көрүүгө болот, бул бычактын кириш четиндеги чуңкурлар коррозиядан келип чыккандыгын көрсөтүп турат.

Дан чектериндеги энергетикалык спектрдин анализи сынык булагы аймагы негизинен O, S, жана C сыяктуу коррозиялык элементтерди камтыйт, ошондой эле кеңейүү аймагында белгилүү бир өлчөмдө O элементи бар. Башка чуңкур аймактарында жана бычактын беттеринде S жана O сыяктуу жегич элементтер да бар, 2-таблицаны караңыз.

Сыныктын анализинин натыйжалары бычак кирүүчү четиндеги чуңкурлар жана дандын боюндагы сынык булагы дат басуунун натыйжасында пайда болгонун көрсөтүп турат. Коррозиянын бузулушунун даражасы жана жарака позициясынын көз карашынан алганда, жарака булагы аянты негизинен бычактын тамырына жакын, бул бычактын чарчоо узартылышы жер үстүндөгү коррозия бузулуу даражасына гана эмес, ошондой эле салыштырмалуу чоң титирөө стресс иш учурунда бул позиция тарабынан көтөргөн. Бычак адегенде дан боюнда коррозиялык крекингге дуушар болушу мүмкүн, андан кийин жумушчу стресстин таасири астында чарчоо узартылышы мүмкүн.

3 Себепти комплекстүү талдоо

Лайктын иштебей калышынын жана сынышынын себептери төмөнкүдөй кыскача баяндалат: ротордук лотерлор көбүнчө жээктеги жана ички нымдуу жана ысык аймактарда иштешет. Атмосферада күкүрт жана хлор сыяктуу дат басуучу чөйрөлөр жогору жана рН мааниси төмөн. Курчап турган чөйрөнүн таасири астында бычактар ​​адегенде дат басып, аба кирүүчү четинде тегиз эмес чуңкурлар жана тешиктер пайда болот. Коррозия чуңкурларынын пайда болушу жергиликтүү стресс концентрациясын пайда кылат, ошондуктан бычактардын коррозиядан чарчоо жаракалары коррозия чуңкурларынан келип чыгат.

Коррозия материалдык бүртүкчөлөрдүн ортосундагы байланыш күчүн абдан алсыратат жана материалдын стресс интенсивдүүлүк факторунун босого маанисин төмөндөтөт. Жогорку циклдеги термелүү стресстин таасири астында коррозия чуңкурлары жаракаларга айлана баштайт. Чачтын коррозия чуңкурундагы эквиваленттүү жаракасынын стресс интенсивдүүлүк коэффициентинин мааниси коррозиядан чарчоо жаракаларынын узартылышы үчүн стресс интенсивдүүлүк коэффициентинин босого маанисине жеткенде коррозиядан чарчоо жаракалары башталат. Андан кийин, коррозиялык чөйрөнүн жана жогорку цикл алмашкан жүктөрдүн биргелешкен аракети астында коррозиядан чарчоо жаракалары кеңейип, акырында бычактардын коррозиядан чарчоо бузулушуна алып келет.

4 Жакшыртуу чаралары жана текшерүү

4.1 Өркүндөтүү чаралары
Ротордун калпактары структуралык долбоорлоо жагынан структуралык жана аэродинамикалык аткаруу талаптарына жооп бергендиктен, процесстин көз карашынан төмөнкү эки жакшыртуу каралат:
а) Согууну согуу процессинде материалдын коррозияга туруктуулугун жогорулатуу үчүн чыңдоо температурасы көзөмөлдөнөт;
б) бычактын коррозияга туруктуулугун жогорулатуу үчүн бычактын бетине төмөнкү температурадагы алюминдөө процесси кошулат.

4.2 Чараларды текшерүү
Чаралардын натыйжалуулугун текшерүү максатында ошол эле материалдын үлгүлөрү боюнча туз чачуучу коррозияга каршы сыноолор өткөрүлдү. GJB150.11A-2009[19] талаптарына ылайык, үлгүлөр иштелип чыккан жана өлчөмдөрү 15-сүрөттө көрсөтүлгөн. Үч үлгү алюминийдештирүүсүз 590℃ температурада, үч үлгү алюминийдештирүүсүз 580℃ температурада жана үч үлгүдө чыңдалган 580 ℃ алюминдөө менен туз чачуу үчүн алынган коррозияга каршы сыноолор жана 1Cr12Ni2WMoVNb материалынын туз чачуучу коррозияга туруктуулугуна алюминдөө процессинин жана чыңдоо температурасынын таасири изилденген. Сыноо процессинин сыноо параметрлери 3-таблицада, ал эми туз чачуучу коррозиядан 96 саат өткөндөн кийин сыналуучу бөлүгүнүн көрүнүшү 16-сүрөттө көрсөтүлгөн.

Сыноонун натыйжалары 580 ℃ чыңалган үлгүнүн коррозияга туруктуулугу 590 ℃ чыңалган үлгүгө караганда бир топ жакшыраак экенин көрсөтүп турат; алюминизирленген катмар субстраттын коррозиясын олуттуу кечеңдетет жана туз чачуучу коррозияга каршы турууда роль ойнойт.
Жогорудагы жакшыртуу чараларын ишке ашыргандан кийин, иштөө мөөнөтү аяктаган кыймылдаткычтын роторунун пластинкалары демонтаждалган жана текшерилген жана эч кандай коррозия же сыныктар болгон эмес, бул чаралардын натыйжалуулугу текшерилгенин көрсөтөт.

жыйынтыктоо

Тиешелүү изилдөөлөр кыймылдаткычтын белгилүү бир түрүн сыноо учурунда дат басуу жана сыныктар боюнча жүргүзүлүп, төмөнкү жыйынтыктарды чыгарууга болот:

Модельдештирүү талдоосуна ылайык, бычактар ​​жай ылдамдыктан төмөн резонанска ээ экенин көрүүгө болот; бүт машинанын контактсыз штамм өлчөө сынагына жана бычактардын жогорку циклдеги чарчоо сынагынын өлчөө жыйынтыктарына ылайык, бычактар ​​дат баспаган абалда ишенимдүү иштей тургандыгын далилдесе болот.

Сыныктын негизги себеби, бычак биринчи дат басылган, ал эми коррозия материалдын чарчоо жарака узартуу босогосун азайтат. Чачтын коррозия чуңкурундагы эквиваленттүү жаракасынын стресс интенсивдүүлүгүнүн коэффициентинин мааниси коррозиядан чарчоо жаракасынын узартылышынын стресс интенсивдүүлүгүнүн коэффициентинин босого маанисине жеткенде, коррозиядан чарчоо жаракалары башталат, андан кийин чарчоо бузулушу жогорку циклдин аракетинде пайда болот. жүктөө. Коррозиянын чарчоо жаракасынын узартуу чегине тийгизген таасири коррозиялуу чөйрөгө, материалды уюштурууга жана касиеттерине, температурага, стресстин катышына жана жүк формасына байланыштуу, бул салыштырмалуу татаал жана андан ары терең изилдөөнү талап кылат.

Дизайн концепциясына көңүл буруу зарыл лезвие коргоочу каптоо. Мисалы, төмөнкү температурадагы aluminizing процесси бычактын коррозияга туруктуулугун жана кызмат мөөнөтүн натыйжалуу жакшыртат. Бирок, төмөнкү температурадагы aluminizing жараяны жарака узартуу босогосу сыяктуу параметрлерди таасир этиши мүмкүн, жана анын таасири даражасы тиешелүү эксперименттер аркылуу терең изилдөөнү талап кылат.